با پارامترهای سیستم گرمایش t1/t2= 150/70 درجه سانتی گرادما ضریب گرمایش را می پذیریم α CHPP = 0.5. دمای آب شبکه بعد از بخاری های شبکه

t PSV -2 = t 2 + α CHP · (t 1 - t 2) = 70 + 0.5 · (150 - 70) = 110 درجه سانتی گراد.

ما اختلاف دمای خنک کننده ها را می پذیریم
δ t C P = 3 درجه سانتی گراد، پس یک p SP - 2= 0.158 مگاپاسکال.

با در نظر گرفتن افت فشار در خط لوله از توربین به بخاری شبکه Δp = 8 %, فشار در محفظه نمونه برداری خواهد بود

p TV = p SP-2/ 0.92 = 0.158/0.92 = 0.172 مگاپاسکال.

در فشار در خروجی گرمایش بالایی
تلویزیون p= 0.172 مگاپاسکالبار حرارتی در اولین بخاری شبکه می رسد 60 % از کل بار روی دیگ بخار. ما فشار را در محفظه نمونه بر روی PSV-1 تنظیم می کنیم:

t PSV -1=t 2 + 0.6 · (t PSV -2 –t 2) = 70 + 0.6 · (110 - 70) = 94 درجه سانتیگراد،

p SP-1 = 0.091 مگاپاسکال، p TN = 0.0988/0.92 مگاپاسکال.

بیایید افت فشار زیر را در بدنه های نظارتی فرض کنیم:

در ChVD - 5 % ، در ChSD - 10 % ، در CHND - 15 % (در انتخاب اتاق I)، 20 % (در جلوی دیافراگم کنترل).

یادداشت 1.در مورد مورد بررسی، فرض بر این است که در توربین PT-135-12.8/1.5 هر سه استخراج (صنعتی و هر دو گرمایش) تنظیم شده است. چنین تنظیمی را می توان در توربین PT-80-12.8/1.3 نیز انجام داد.

تبصره 2. با گرم کردن دو مرحله ای آب شبکه و یک استخراج کنترل شده (همه توربین های نوع T)، فرآیند انبساط بخار در توربین مشابه فرآیند نشان داده شده در شکل است. 2، ج.

تعیین فشار در استخراج گرمایش بالایی به همان روشی که در مثال محاسبه توربین PT-135-130/15 انجام می شود. به دانشجویان رشته های 100600، 100100 توصیه می شود فشار در خروجی گرمایش پایین را به صورت ساده، از شرط برابری گرمایش آب شبکه در بخاری های شبکه بالا و پایین بیابند. دانشجویان تخصص 100500 باید این فشار را با حل مشترک معادله جریان بخار از طریق محفظه گرمایش (بین استخراج های گرمایشی) و معادله ویژگی های حرارتی بخاری، با در نظر گرفتن دریچه گاز در خطوط بخار استخراج، پیدا کنند.

سیستم معادلات به شکل زیر است:

جایی که p TH, p TV, p TH,0 , p TE,0- فشار بخار در استخراج گرمایش پایین و بالایی به ترتیب در حالت در نظر گرفته شده و محاسبه شده.

D t0، D t0 0- نرخ جریان بخار از طریق محفظه گرمایش در حالت های در نظر گرفته شده و محاسبه شده؛

t TN n- دمای اشباع در فشار در خروجی گرمایش پایین؛

q SP-1-گرمای تراکم بخار در SP-1؛

D SP-1– مصرف بخار در SP-1؛

t OS– دمای آب شبکه برگشتی؛

دبلیو- مصرف آب اصلی؛

ج در- ظرفیت گرمایی آب؛

δt، δt و غیره- گرمای کم در بخاری و از دست دادن در اثر گاز.

مصرف بخار از طریق محفظه گرمایش به طور کلی شامل هزینه های بخاری شبکه مرحله پایین است D SP-1،در PND-1 ( D PND-1) و خازن D به:

D t0 = D SP-1 + D PND-1 + D k.

با حداقل تهویه عبور بخار به داخل کندانسور از D PND-1می توان نادیده گرفت. عبور بخار هنگام بسته شدن دیافراگم کنترل به فشار بخار در محفظه نمونه گیری در مقابل آن بستگی دارد. p TNو با توجه به ویژگی های آن ارزیابی می شود: Dmin k = k p TN،

جایی که ک- ضریب تناسب کیلوگرم بر ثانیه مگاپاسکال

ک= 0,39544 برای T–100–12.8،

k = 1.77812برای T–250–23.5.

حل سیستم معادلات فوق با انتخاب مقدار انجام می شود D t0(D SP-1 + D دقیقه k) که باید به گونه ای باشد که مقدار p TN،از معادلات سیستم به شکل یک تابع پیدا می شود p TN= f (t tn)،همینطور بود پس از این، دمای آب شبکه بعد از SP-1 تعیین می شود:

سپس فشار بخار پشت دریچه های کنترل و دیافراگم چرخشی خواهد بود:

p0" = 0,95 · p 0=0.95 12.753 = 12.115 مگاپاسکال,

p 3 = 0,9 · p 3 = 0.9 1.4715 = 1.324 مگاپاسکال,

ص 6 = 0,85 · p 6 = 0.85 1.176 = 0.15 مگاپاسکال,

ص 7= 0,75 · p 7 = 0.75 0.104 = 0.0779 مگاپاسکال.

فشار نهایی p K= 0.002943 مگاپاسکال = 0.0029 مگاپاسکال.

ما مقادیر زیر را از بازده نسبی داخلی توسط محفظه برای حالت مورد نظر می پذیریم:

0,8144 - CWD،

0,8557 - ChSD،

0,1504 - ChND، و برای محفظه میانی 0,75 و برای آخرین مراحل 0,106 .

فرآیند انبساط بخار در توربین در شکل 6 نشان داده شده است.

داده های محاسباتی در جدول خلاصه شده است. 6.

نمودار ساخت فرآیند:

توسط h، s– نمودار h 3a. = 2892 کیلوژول بر کیلوگرم

h 3 = h 0 - (h 0 -h 3a) 3488.2-(3488.2-2892) 0.8144 = 3002.7 کیلوژول بر کیلوگرم;

توسط h، s– نمودار h 6a. = 2596 کیلوژول بر کیلوگرم

h 6 = h 3 - (h 3 -h 6a) 3002.7-(3002.7-2596) 0.8554=2654.8 kJ/kg;

توسط h، s– نمودار h ka. = 2156 کیلوژول بر کیلوگرم

h تا =h 6 -(h 6 -h ka) 2604.7-(2604.7-2156) 0.1504=2537.2 کیلوژول بر کیلوگرم;

توسط h، s– نمودار ساعت 7 = 2588 کیلوژول بر کیلوگرم

h 7 = h 6 - (h 6 -h 7a) 2654.8-(2654.8-2588) 0.75 = 2604.7 کیلوژول بر کیلوگرم.

جستجوی پارامترهای آب و بخار برای توربین PT-135/165-12.8/1.5 تحت شرایط مشابهی که در بالا اتخاذ شد انجام می شود.

1. دمای میعانات بعد از کندانسور مانند بخار است: tk = 23.8 درجه سانتی گراد; ct k = 101.0 kJ/kg(در تی= 23.8 درجه سانتی گراد،
p k.n. = 1.275 مگاپاسکال).

2. پارامترهای میعانات اصلی (MC) بعد از بخاری اجکتوری:

t EP = t تا + Δt EP = 23.8 + 5 = 28.8 درجه سانتی گراد,

st EP = 122.0 kJ/kg(در 1.1772 مگاپاسکال، t = 28.8 درجه سانتی گراد).

3. پارامترهای OK بعد از PND-1:

t 1 = 97 - 5 = 92 درجه سانتی گراد، st 1 = 385.5 کیلوژول بر کیلوگرم، p p.v1 = 1.078 مگاپاسکال.

دمای زهکشی تخلیه شده از PND-1 برابر با دمای اشباع است، زیرا PND-1 خنک کننده میعانات ندارد:

t k1 = 97 درجه سانتیگراد، st k1 = 406,4 کیلوژول بر کیلوگرم.

4. درجه حرارت پس از SP مناسب است t SP = 92 + 8 = 100 درجه سانتیگراد

(در p p.v = 0.981 مگاپاسکال، st SP = 419.4 kJ/kg).

5. درجه حرارت پس از PND-2 خوب است

t 2= 113 - 5 = 108 درجه سانتی گراد(در p.c2 = 0.8831 مگاپاسکال, خیابان 2= 453.8 کیلوژول بر کیلوگرم).

از آنجایی که PND-2 خنک کننده میعانات ندارد، پس

t k2= 113 درجه سانتی گراد, st k2 = 474.7 کیلوژول بر کیلوگرم.

6. به همین ترتیب t 3= 131.1 - 5 = 126.1 درجه سانتی گراد,

خیابان 3= 529.8 کیلوژول بر کیلوگرم(در p.c3 = 0.7848 مگاپاسکال).

پارامترهای میعانات بخار گرمایشی به شرح زیر خواهد بود:

t k3= 108.0 + 7 = 115 درجه سانتیگراد, st k3= 483.1 کیلوژول بر کیلوگرم

7. به همین ترتیب t 4=154.7 - 5 = 149.7 درجه سانتی گراد,

خیابان 4= 631.4 کیلوژول بر کیلوگرم(در p p.v4 = 0.6867 مگاپاسکال),

t k4= 126.4 + 7 = 133.1 درجه سانتی گراد, st k4= 560.2 کیلوژول بر کیلوگرم.

پارامترهای بخار و آب در مسیر بخاری
فشار بالا

1. پارامترهای بخار گرمایش پس از OP (با پذیرفته شده Δp OP = 1.5٪و δt op = 15 درجه سانتی گراد):

پ´ 7 = 0.985·3.12939 = 3.08245 مگاپاسکال، 235.3 درجه سانتیگراد،

پ´ 6 = 0.985 2.1248 = 2.098 مگاپاسکال، 214.7 درجه سانتیگراد،

پ´ 5 = 0.985·1.383 = 1.362 MPa، 193.8 درجه سانتیگراد.

تی´ ne7 = 235.3 + 15 = 250.3 درجه سانتیگراد،

t pe6´ = 214.7 + 15 = 229.7 درجه سانتیگراد،

تی´ ne5 = 193.8 + 15 = 208.8 درجه سانتیگراد.

طبق معلوم t neو پبا استفاده از جداول الکساندروف مشخص می کنیم

ساعت´ 7 = 2851.3 کیلوژول بر کیلوگرم, h 6´ = 2841.7 کیلوژول بر کیلوگرم, ساعت 5´ = 2831.6 کیلوژول بر کیلوگرم.

جدول 6. پارامترهای بخار، آب تغذیه و میعانات در سیستم بازسازی توربین PT-135/165–12.8/1.5.	توجه داشته باشید	Δt SP = 8ºC Δt EP = 5ºC
تخلیه میعانات	ct به، کیلوژول بر کیلوگرم	933,3 933,1 703,5 560,2 483,1 474,7 406,4
به، ºC	217,7 195,8 166,4 133,1 115,0 97,1
آب را بعد از بخاری های احیا کننده تغذیه کنید	Δct′′, کیلوژول بر کیلوگرم	24,4 36,1 101,6 76,0 32,9 284,9 20,95
st′′, کیلوژول بر کیلوگرم	995,5 904,2 810,8 691,9 667,5 631,4 529,8 453,8 439,8 406,8 121,9 101,0
ت"، ºC	230,3 209, 7 188,8 161,4 158,1 149,7 126,1 104,8 28,8 23,8
برای بخاری های احیا کننده	st′′, کیلوژول بر کیلوگرم	1020,3 923,4 828,2 667,5 653,4 551,8 474,7 406,8 99,6
ت"، ºC	236,2 215,4 194,5 158,1 154,7 131,1 97,1 23,8
ساعت کیلوژول بر کیلوگرم	3002,7 3002,7 2654,8 2604,7 2537,2
پ'، MPa	3,129 2,125 1,383 0,59 0,54 0,28 0,16 0,0909 0,0029
کاهش فشار Δp، %
در محل انتخاب	ساعت کیلوژول بر کیلوگرم	3488,2 3002,7 3002,7 2654,8 2604,7 2537,2
تی، ºC	23,77
پ، MPa	12,753 12,115 3,257 2,237 1,4715 1,4715 0,58 0,304 0,117 0,1039 0,0029
نام	قبل از توربین و نازل انتخاب I (در PVD-7) انتخاب II (در PVD-6) انتخاب III (در PVD-5) بعد از POP افزایش آنتالپی در پمپ تغذیه Deaerator D-6 IV انتخاب (PND-4) V انتخاب (PND -3) VI انتخاب (PND-2) بعد از انتخاب SP VII (PND-1) بعد از EP خازن و آخرین مرحله توربین
خیر

2. دمای آب تغذیه در مقابل OP:

t´ 6 = 214.7 - 5 = 209.7 درجه سانتی گراد,

t´ 5 = 193.8 - 5 = 188.8 درجه سانتی گراد.

از جداول در می یابیم:

ct´ 7 = 995.5 کیلوژول بر کیلوگرم(در p p.v7 = 16.677 مگاپاسکال),

ct´ 6 = 904.2 کیلوژول بر کیلوگرم(در p p.v6 = 17.1675 مگاپاسکال),

ct´ 5 = 810.8 کیلوژول بر کیلوگرم(در p p.v5 = 17.658 مگاپاسکال).

3. دما و آنتالپی میعانات تخلیه شده از هر HPH.

هنگامی که میعانات کمتر از حد خنک شوند Δt باشه = 5 درجه سانتی گرادما داریم:

t k7 = t 6 + 5; t k6 = t 5 + 5; t k5 = t دوشنبه + 5;

t 5 = t´ 5 + Δt OP-5; t 6 = t´ 6 + Δt OP-6.

ما می پذیریم Δt OP-5 = 2 درجه سانتی گراد، Δt OP-6 = 3 درجه سانتی گراد،سپس

t 5 = 188.8 + 2 = 190.8 درجه سانتی گراد، t 6 = 209.7 + 3 = 212.7 درجه سانتی گراد،

t k6 = 190.8 + 5 = 195.8 درجه سانتیگراد، st k6 = 833.1 کیلوژول بر کیلوگرم (p´6 = 2.093 مگاپاسکال)،

tk7 =212.7+5=217.7 درجه سانتی گراد، st k7 = 933.3 کیلوژول بر کیلوگرم (p´ 7 = 3.08 مگاپاسکال).

2.4.1. محاسبه PVD

مشابه محاسبه مدار حرارتی توربین R-50-12.8/1.3، محاسبه HPV برای توربین مورد نظر با استفاده از معادلات تعادل حرارتی تدوین شده برای سه بخش انجام می شود (شکل 7 را ببینید).

بخش I

D 7 (h´ 7 - ct k7) + D 6 (h 6 – h´ 6) = K 7 (ct´ 7 - ct´ 6) D pv.

بخش دوم

D 6 (h´ 6 - ct k6) + D 5 (h 5 – h 5 ´) + D 7 (ct k7 – ct k6) = K 6 (ct´ 6 - ct´ 5) D pv.

بخش III

D 5 (h´ 5 - ct k5) + (D 7 + D 6) (ct k6 –ct k5) = K 5 (ct´ 5 - ct PN) D p.v.

مقادیر ضرایب با در نظر گرفتن تلفات حرارتی در بخاری ها K 7، K 6، K 5،ما به شرح زیر می پذیریم:

K 7 = 1.008; K 6 = 1.007; K 5 = 1.006.

با جایگزینی مقادیر عددی شناخته شده به جای شناسه ها، دریافت می کنیم:

D 7 (2851.3-933.3) + D 6 (3090 - 2841.7) = 1.039329 D (995.5 - 904.2);

D 6 (2841.7 - 833.1) + D 5 (3002.7 - 2831.6) + D 7 (933.3 - 833.1) = = 1.038298 D (904.2 - 810, 8);

D 5 (2831.6-703.5)+(D 7 +D 6) (833.1-703.5)=1.037266 D (810.8-691.9).

پس از محاسبات:

1)1918.015 D 7 + 248.2582 D 6 = 94.934389 D,

2) 2008.644 D 6 + 171.078 D 5 + 100.1823 D 7 = 97.01545 D,

3)2128.101 D 5 + 129.597 (D 7 + D 6) = 123.7195 D.

بیایید ساده کنیم:

1")7.726 D 7 + D 6 = 0.382 D،

2")20.05 D 6 + 1.707 D 5 + D 7 = 0.968 D,

3")16.422 D 5 + D 7 + D 6 = 0.952 D.

از (1") بیان می کنیم D 6 = 0,382D - 7,726· د 7(آ)

و جایگزین د 6در 2"):

20.05 (0.382 D - 7.726 D 7) + 1.707 D 5 + D 7 = 0.968 D,

7.659 D - 154.91 D 7 +1.707 D 5 + D 7 = 0.968 D,

153,91· د 7= 6,691D+ 1,707· د 5,

د 7= 0,0435D+ 0,011· D 5 .(ب)

جایگزین کنیم د 6و د 7در 3"):

16.42 D 5 +0.0435 D+0.011 D 5 +0.382 D-7.726 (0.0435 D+0.011 D 5)=

= 0.952 · D. 16.346 D 5 + 0.089 D = 0.952 D،

16.346 D 5 = 0.863 D،

D5 = 0.0528 D.

از معادله (B)

D7 = 0.0435·D + 0.011·0.0528·D; D7 = 0.0441 D.

از معادله (A)

D6 = 0.382·D - 7.726·0.0441·D; D6 = 0.0413 D.

گرمایش آب تغذیه در اتاق عمل را با استفاده از معادلات تعادل حرارتی تنظیم می کنیم.

D 7 (h 7 - h 7 ") = K 7 D p. in (ct 7 – ct 7 ") = K 7 D p. در Δct 7;

ct 7 = ct 7 " + Δct 7 = 995.5 + 13.4 = 1008.9 kJ/kg.

ما پیدا می کنیم t 7 = 233.1 درجه سانتی گراد(توسط p p.v7 = 16.677 مگاپاسکال).

OP - 6

D 6 (h 6 - h 6 ") = K 6 D p. in (ct 6 – ct 6 ") = K 6 D p. in Δct 6;

ct 6 = ct 6 " + Δct 6 = 904.2 + 9.9 = 914.1 کیلوژول بر کیلوگرم.

ما پیدا می کنیم t 6 = 212.67 درجه سانتی گراد(توسط p p.v6 = 17.1675 مگاپاسکال).

D 5 (h 5 – h 5 ") = K 5 D p.v (ct 5 – ct 5 ") = K 5 D p.v Δct 5 ;

ct 5 = ct 5 " + Δct 5 = 810.8 + 8.7 = 819.5 کیلوژول بر کیلوگرم.

ما پیدا می کنیم t 5 = 190.79 درجه سانتی گراد(توسط p p.v5 = 17.658 مگاپاسکال).

ما صحت محاسبات انجام شده روی تعادل حرارتی HPH را به طور کلی بررسی می کنیم.

D 7 * (h 7 –ct k7) =k 7 D p.v (ct 7 - ct 6).

باقیمانده δD 7 = 0%.

D 6 * (h 6 –ct k6)+D 7 (ct k7 –ct k6) = k 6 D p.v (ct 6 - ct 5).

باقیمانده δD 6 = 0.19%.

D 5 * (h 5 –ct تا 5)+(D 7 +D 6)(ct to 6 – ct to 5)=

=k 5 D p.v (ct 5 - ct mon).

باقیمانده δD 5 = 0.18%.

اختلافات ناچیز است. از همین رو

D 7 = 0.0441، t 7 = 233.1 درجه سانتیگراد،

D6 = 0.0413، t6 = 212.67 درجه سانتیگراد،

D5 = 0.0528. t 5 = 190.79 درجه سانتی گراد.

در این مورد

Δt o.k-7 = t k7 - t 6= 217.67 - 212.67 = 5 درجه سانتیگراد،

Δt o.k-6 = t k6 - t 5 = 195.79 - 190.79 = 5 درجه سانتی گراد.

با مورد قبول شده تفاوتی ندارد Δt خوب = 5 درجه سانتی گراد

2.4.2. محاسبه هواگیر D-6

نمودار طراحی هواگیر به شرح زیر است:

دو توربین PT و یک توربین R در طرح وجود دارد، بنابراین میعانات LPH توربین R توسط بخار دو توربین گرم می شود.

از محاسبات بالا داریم:

0.0528∙D +0.0413∙D + 0.0441∙D = 0.1382∙D;

18.03 کیلوگرم بر ثانیه; D PVD = 0.1392∙D + 0.5∙18.03 = 0.1382∙D + 9.015;

D pr = 0.00138∙D + 0.5∙0.00138∙108.353 = 0.00138∙D + 0.074763.

ما می پذیریم سپس

0.002∙(1.03108∙D + 0.5∙111.72) = 0.002062∙D + 0.11172.

نرخ جریان آب تغذیه ورودی D-6 از PND-4 از معادله تعادل مواد هواگیر تعیین می شود:

D p.v " + D pr + D D + D PVD =

D p.v " = - (D pr + D D + D PVD) =

=1.03108∙D+55.86+0.002062∙D+0.11172-0.00138∙D-0.074763-D D –

- 0.1382∙D - 9.015 = 0.89356∙D +46.88196 - D D.

مصرف بخار در هر هواگیر DDاز معادله تعادل حرارتی تعیین می شود:

D D h 5 + D p.v "ct 4 + D pr h pr + D PVD ct 5= K D ( ct d + موضوع h).

ما یک ضریب را می پذیریم که تلفات حرارتی را در نظر می گیرد D-6, K D = 1.006، و رطوبت بخار خروجی از هواگیر است 3 % ,
سپس

h out = h" + x r = 667.5 + 0.97∙2089.972 = 2694.7 kJ/kg.

D D ∙3002.65 + (0.89356 ∙D + 46.88196 - D D) ∙631.4 +

+ (0.00138∙D + 0.074763)∙2700.2 + (0.1382∙D + 9.015)∙703.5 =

=1.006∙[(1.03108∙D+55.9)∙667.5+(0.002062∙D + 0.11172)∙2694.7].

پس از تغییر شکل می گیریم:

2371.259∙D D = 32.79518∙D + 1666.5،

D D = 0.01383∙D +0.70278.

D" p.v = 0.89356∙D + 46.88196 - 0.01383∙D - 0.70278 =

= 0.87973∙D + 46.17918.

قبل از محاسبه PND، لازم است محاسبات حرارتی تاسیسات گرمایش آب شبکه گرمایش، نصب آرایش شبکه گرمایش و نصب گرمایش آب اضافی تامین شده به سیکل انجام شود.

2.4.3. محاسبه نصب دیگ بخار (شکل 8)

میزان جریان آب شبکه از طریق بخاری های شبکه دو توربین DC در Qm = 418.68 مگاواتو سیستم تامین حرارت اتخاذ شده را می توان به صورت تعریف کرد

و از طریق بخاری های یک توربین به عنوان W 1 = 616.66 کیلوگرم بر ثانیه.

نشتی پذیرفته شده در سیستم گرمایشی می باشد 2 % از جریان آب در گردش

مواد افزودنی برای پر کردن نشت

W y t = 0.02∙W = 0.02∙1233.32 = 24.666 کیلوگرم بر ثانیه.

با بار تامین آب گرم برابر با 15 % ارزش کل، مطلق

Q g.v = 0.15∙Q m = 0.15∙418.68 = 62.802 مگاوات.

کل مصرف آب برای تامین آب گرم می باشد

دبی کل آب آرایشی که از هواگیر برای تشکیل سیستم هدایت می شود

D ext = W g.v. + W ut = 184.998 + 24.666 = 209.664 کیلوگرم بر ثانیه.

بار حرارتی SPV-1، SPV-2 و PTVM دو توربین PT خواهد بود:

مصرف بخار برای بخاری های شبکه یک توربین PT:

ct k2 = 474.3 kJ/kgبا فشار تعیین می شود p PSV-2 = 0.158 مگاپاسکال،

ct k1 = 406.9 kJ/kgبا فشار تعیین می شود p PSV-1 = 0.091 مگاپاسکال.

مصرف آب آرایشی D XO ˝= D داخلی = 209.993 کیلوگرم بر ثانیه.

مقدار بخار از هواگیر است 0.2÷0.3٪از هزینه های شارژ مجدد از این رو،

209.993∙0.002 = 0.42 کیلوگرم بر ثانیه.

2.4.4. محاسبه منبع و آبگرمکن تصفیه شده شیمیایی

دمای آب ورودی PHO-1 از خط برگشت واحد متراکم توربین تعیین می شود

طراحی دمای آب خنک کننده t 1 = 10 درجه سانتی گراد,

دمای میعانات در p به= 0.0029 مگاپاسکال t k= 23.8 درجه سانتی گراد,

دمای آب گردش برگشت در اختلاف دما در کندانسور δt = 4 °С.

t arr = t 2 = t به - δt = 23.8 - 4 = 19.8 درجه سانتی گراد.

در این مورد، نسبت خنک کننده در واحد متراکم

بخاری PHO-1

برای ایجاد یک حالت پیش تصفیه (انعقاد) بهینه، از آن استفاده می شود t x.o  = 40 درجه سانتی گراد.

مصرف آب منبع برای تصفیه شیمیایی با مصرف برای نیازهای خود برابر است 12 %, خواهد بود

D XO  = 1.12∙D XO = 1.12∙209.993 = 235.192 کیلوگرم بر ثانیه.

در η p = 0,99

بخاری PHO-2

مجموع بخار مصرفی برای آب شبکه گرمایش و آبگرمکن های آرایشی از استخراج گرمایش منطقه ای فوقانی یک توربین PT به صورت نوشته می شود.

D تحت =D PSV-2 +0.5∙(D ХО-1 +D ХО-1)=19.395+0.5∙(9.2369+4.068)=26.047 kJ/kg.

گرم کردن آب در کولر بخار دی ایراتور D - 0.3

t RH = 70ºС (ct RH = 293.2 kJ/kg),

h vyp = ct d + r = 287.7 + 2338.4 = 2626.1 kJ/kg,

2.4.5. محاسبه برای هواگیر آرایشی شبکه گرمایش (D - 0.3)

نمودار طراحی در شکل زیر نشان داده شده است.

میزان جریان آب شبکه که برای گرم کردن آب تشکیل دهنده به هواگیر می رود (این آبی است که در سیستم به گردش در می آید) با نشان داده می شود. خراب.

در این حالت از معادلات تعادل مواد هواگیر داریم

نرخ جریان آب شبکه در حال گردش از معادله تعادل حرارتی تعیین می شود:

قبول داریم = 0,99 ، ما گرفتیم

(W pe c ∙462.2+209.99∙214.1)∙0.99=(W pe c +209.57)∙287.7+0.42∙2626.1;

457.535∙W pe c +44511.777=287.685∙W pe c +60291.008+1102.9721;

457.535 ∙W pe c + 44511.777 = 287.605 ∙W pe c + 61393.98;

169.85∙W pe c = 16882.203; W pe c = 99.395 کیلوگرم بر ثانیه.

بنابراین، نرخ جریان آب تامین شده توسط پمپ ها از D-0.3 به سیستم (پمپ های تغذیه شبکه گرمایش)

D p.v = W pe c + 209.573 = 99.395 + 209.573 = 308.968 کیلوگرم بر ثانیه.

دبی آب عبوری از پمپ های شبکه می باشد

W CH = W + W pe c = 1233.32 + 99.395 = 1332.715 کیلوگرم بر ثانیه.

با مصرف D p.v = 1111.386 تن در ساعتپمپ های شارژ برای شبکه گرمایش باید با توجه به میزان جریان انتخاب شوند W CH = 4800.863 تن در ساعت– پمپ های شبکه مراحل I و II.

جریان آب به چرخه هواگیر ایستگاه
D-1،2، تعیین شده از معادله تعادل مواد:

نرخ جریان میعانات وارد شده از خنک کننده بخار ایستگاه هواگیر D-1.2 به مخزن زهکشی به صورت بیان می شود.

میزان جریان میعانات وارد شده از مخزن زهکشی به دی ایراتور ایستگاه D-1.2 خواهد بود.

و همچنین مقدار آب ورودی به چرخه ایستگاه از D-1,2،

2.4.6. محاسبات برای تهیه آب اضافی ارسال شده به چرخه ایستگاه (شکل 9)

مقدار آب اضافی ارسال شده به چرخه ایستگاه را می توان به صورت بیان کرد

ما جریان آب ارسالی به تصفیه خانه را با در نظر گرفتن نیاز خود به مقدار تعیین می کنیم 13 % :

بخاری PH-1

در t arr.= 19.8 درجه سانتی گرادو تی هو = 40 درجه سانتی گرادما جریان بخار حاصل از استخراج گرمایش بالایی توربین های PT را داریم

کولر دمنده پیوسته

با توجه به اینکه ct dr = 293.3 kJ/kg. η p = 0.99،ما پیدا می کنیم

ما مقدار اولیه جریان بخار به توربین PT را در بارهای حرارتی معین می پذیریم. D = 186.26 کیلوگرم بر ثانیه، سپس

هواگیر D-1,2

مصرف بخار برای هواگیر اتمسفر ایستگاه از معادله تعادل حرارتی هواگیر با خنک کننده بخار تعیین می شود:

با توجه به محاسباتی که قبلا داده شد، "تبخیر" از هواگیر ایستگاه نیز داریم:

=0.0000866∙D+0.50331+0.001996∙ +0.001996∙(0.01023∙D+

+1,149048+0,002∙ )=

= 0.0000866∙D + 0.50331 + 0.001996∙ + 0.0000204∙D +

0.0022934 + 0.000004∙ = 0.000107∙D + 0.5056 + 0.002∙ .

و در نهایت، از معادله تعادل حرارتی، جریان بخار را به هواگیر (در K d = 1.005):

∙2654.8 + (0.0434 ∙D + 69.514) ∙170.78 + 182,646∙377,1 +

+ (0.01023∙D + 1.149048 + 0.002∙ )∙293.3 =

=1.005∙[(0.053522∙D+252.80243+)∙437.31+(0.000107∙D+0.5056+

+0,002∙ )∙293,2162].

پس از تغییر شکل می گیریم:

2215.3007∙ = 13.141955∙D + 30170.358.

= 0.0059323∙D + 13.61908.

=0.053522∙D+252.80243+0.005932∙D+13.61908=

= 0.05945∙D + 266.42151.

=0.000107∙D+0.5056+0.002∙(0.0059329∙D+13.61908) =

=0.000107∙D+0.506+0.000011864∙D+0.02724=0.000119∙D+0.5328.

D otherb =0.01023∙D+1.149048+0.002∙(0.0059323∙D+13.61908) =

=0.01023∙D+1.149048+0.000011864∙D+0.027238=

= 0.010241∙D+1.176286.

2.4.7. محاسبه IPA

نمودار طراحی HDPE در شکل 10 نشان داده شده است.

D4 = 0.039319∙D+2.0639586.

بیایید اجزای جداگانه را در خروجی در P-3 محاسبه کنیم.

D * = 19.395 + 0.5∙(9.2369 + 4.068 + 0.0019068∙D + 3.0541446) =

= 0.0009534∙D + 8.1795223 + 19.395;

D 4 + D 3 + D 2 = 0.039319∙D + D 3 + D 2 + 2.0639586،

D p.v ˝ = 0.87973∙D + 46.17918 - 0.0009534∙D - 8.1795223 - 19.395 –

- 0.039319∙D - 2.0639586 - D 3 - D 2 - 0.029727∙D - 133.21076;

D p.v ˝ = 0.80973∙D - D 3 - D 2 - 116.67006.

نهرهای آب ( D 4 + D 3 + D 2) و د*آنتالپی مشابه دارند، بنابراین می توانیم بنویسیم:

- 28,86)∙(385,48 - 121,929),

D 1 = 0.092485∙D - 17.521739.

2.4.8. محاسبه جریان بخار در خروجی توربین و جریان بخار به کندانسور

بر اساس محاسبات انجام شده قبلی، معادلات زیر را می نویسیم:

1. مصرف بخار در استخراج

D VII = D 7 = 0.044∙D;

DVI = D6 = 0.0413∙D;

D V = D 5 + D D-6 + =0.05279∙D+0.01383∙D+0.70278+79.872319=

=0.06662∙D+80.575099;

D IV = D 4 = 0.039319∙D;

D III = D 3 = 0.027938∙D;

D II = D 2 + D PSV-2 +0.5∙(D ХО-1 + D ХО-2 + D ХО-1 + =

=0.011911∙D-1.8657599+19.395+0.5∙(9.2369+4.068+0.0019068∙D+

+3.0541446+0.0059323∙D+13.61908)= 0.01583∙D+32.518302;

D I = D 1 + D PSV-1 =0.092485∙D-17.521739+28.86=0.092485∙D+11.338261;

∑D ref = 0.32759∙D + 128.68785.

2. جریان بخار به کندانسورهای توربین

جریان بخار به داخل کندانسور توربین را می توان با کم کردن جریان بخار به داخل استخراج از جریان به سر توربین تعیین کرد.

D به =D-∑D خاموش = D - 0.32759∙D - 128.68785 = 0.67241∙D - 128.68785.

بر اساس تعادل جریان میعانات در سیستم احیا، متوجه می شویم

D تا * = D p. در   - (D 1 + D PSV -1 + D EP) =

= 0.7698S∙D-116.99653-0.092485∙D+17.521739-28.86 - 0.005∙D;

D تا * = 0.67239∙D - 128.33479.

ارزش های D بهو D تا *نزدیک به یکدیگر هستند که صحت محاسبات انجام شده را تایید می کند.

اجازه دهید جریان بخار به توربین را از معادله تعیین کنیم

D=d e ∙N e +∑y m ∙D m .

مصرف بخار خاص در هر توربین

با ضرب مصرف خاص در توان، مصرف بخار در هر توربین را بدست می آوریم: d e ∙N e = 3.982∙135∙10 3 =537570 kg/h = 149.325 کیلوگرم بر ثانیه.

معنی ∑y m ∙D mرا می توان پس از تعیین ضریب تولید کم یافت:

y 7 D VII = 0.0441∙D∙0.6612 = 0.029158∙D;

y 6 D VI = 0.0413∙D∙0.52126 = 0.024006∙D;

y 5 D V = 0.48943∙(0.662∙D + 80.575099) = 0.032605∙D + 39.435871;

y 4 D IV = 0.3226∙(0.039319∙D + 2.0639586) = 0.012684∙D + 0.66583;

y 3 D III = 0.20903∙(0.027938∙D + 2.1922318) = 0.058398∙D + 0.45824;

y 2 D II = 0.12364∙(0.01583∙D+32.518302)= 0.0019572∙D + 4.0205628;

y 1 D I = 0.07096∙(0.092485∙D + 11.338261) = 0.006527∙D + 0.80456;

∑y m ∙D m = 0.11281∙D + 45.385064.

بدین ترتیب،

D = 149.325 + 45.385064 + 0.11281∙D;

D = 194.71 / 0.88719 = 219.46827 کیلوگرم بر ثانیه.

بیایید مصرف بخار مطلق برای استخراج را پیدا کنیم:

D VII = 0.0441∙219.46827 = 9.678 کیلوگرم بر ثانیه;

D VI = 0.0413∙219.46827 = 9.064 کیلوگرم بر ثانیه;

D V = 0.06662∙219.46827 + 80.575099 = 95.196075 کیلوگرم بر ثانیه;

D IV = 0.039319∙219.46827 + 2.0639586 = 10.693232 کیلوگرم بر ثانیه;

D III = 0.027938∙219.46827 + 2.1922318 = 8.323763 کیلوگرم بر ثانیه;

D II = 0.01583∙219.46827 + 32.518302 = 35.992485 کیلوگرم بر ثانیه;

D I = 0.092485∙219.46827 + 11.338261 = 31.635784 کیلوگرم بر ثانیه.

∑ خروجی = 200.58331 کیلوگرم بر ثانیه.

D k = 0.67241∙219.46827 - 128.68785 = 18.88481 کیلوگرم بر ثانیه;

D =∑D off + D به = 200.58331 + 18.88461 = 219.46812 کیلوگرم بر ثانیه.

بیایید نتایج تعادل قدرت را بررسی کنیم:

N VII = k∙D VII ∙H i 7 = 0.0009506∙9.678∙322.175 = 2.96398 مگاوات;

N VI = k∙D VI ∙H i 6 = 0.0009506∙9.064∙398.175 = 3.4307007 مگاوات;

N V = k∙D V ∙H i 5 = 0.0009506∙95.196075∙485.525 = 43.936803 مگاوات;

N IV = k∙D IV ∙H i 4 = 0.0009506∙10.693232∙644.175 = 6.5480298 مگاوات;

N III = k∙D III ∙H i 3 = 0.0009506∙8.3237363∙752.175 = 5.9516176 مگاوات;

N II = k∙D II ∙H i 2 = 0.0009506∙35.992485∙833.375 = 28.513472 مگاوات;

N I = k∙D I ∙H i 1 = 0.0009506∙31.635784∙883.475 = 26.568722 مگاوات.

N k = k∙D k ∙H ik = 17.07145 مگاوات; ∑N m = 117.9134 مگاوات;

N e =∑N m + N k = 134.9845 مگاوات.

اختلاف ناچیز است، N e = 135 مگاوات.

بررسی مقدار جریان بخار در کندانسور

مصرف بخار، تعیین شده توسط تعادل جریان میعانات در سیستم بازسازی،

D تا * = 0.67239∙219.46812 - 128.68785 = 18.88032 کیلوگرم بر ثانیه;

ΔD k = 18.88481 - 18.88032 = 0.00449 کیلوگرم بر ثانیه.

اختلاف مربوط به جریان بخار در هر توربین است

δD k = 0.00449/219.48827 = 0.00002∙100 = 0.002%.

مصرف بخار برای بخاری های احیا کننده

بخاری

PVD شماره 7 D 7 = 0.0441∙219.46812 = 9.678544 کیلوگرم بر ثانیه;

PVD شماره 6 D 6 = 0.0413∙219.46812 = 9.064033 کیلوگرم بر ثانیه;

PVD شماره 5 D 5 = 0.0528∙219.46812 = 11.587917 کیلوگرم بر ثانیه.

هواگیر D d = 0.01383∙219.46812 + 0.70278 = 3.738024 کیلوگرم بر ثانیه;

HDPE شماره 4 D 4 =0.039319∙219.46812 +2.0639686=10.693226 کیلوگرم بر ثانیه;

HDPE شماره 3 D 3 =0.027938∙219.46812+2.1922318=8.3237321 کیلوگرم بر ثانیه;

HDPE شماره 2 D 2 = 0.011911∙219.46812- 1.8657599 = 0.74832 کیلوگرم بر ثانیه;

HDPE شماره 1 D 1 = 0.092485∙219.46812- 17.521739 = 0.74832 کیلوگرم بر ثانیه.

ما هزینه های خنک کننده را برای سایر عناصر مدار حرارتی محاسبه می کنیم.

مصرف بخار برای هواگیرها

D 1.2 = 0.0059323∙219.46812 + 13.61908 = 14.921 کیلوگرم بر ثانیه.

مصرف بخار برای بخاری:

قبل از تمیز کردن شیمیایی ایستگاه

D PH-1 = 0.0019068∙219.46812 + 3.0541446 - 3.472626 کیلوگرم بر ثانیه؛

قبل از تمیز کردن شیمیایی شبکه گرمایش آرایش

D ХО-1 = 9.2369 کیلوگرم بر ثانیه;

قبل از هواگیر D-1,2

D XO-1 = 4,068 کیلوگرم بر ثانیه.

مصرف آب شیمیایی عرضه شده به چرخه ایستگاه می باشد

= 0.049042∙219.46812 + 70.55082 = 89.313976 کیلوگرم بر ثانیه.

منبع مصرف آب برای نظافت شیمیایی ایستگاه

D d.v = 0.0434∙219.46812 + 69.514 = 79.038916 کیلوگرم بر ثانیه.

مصرف آب خوراک عرضه شده به دیگهای CHP

D p.v = 2∙1.03108∙219.46812 + 111.72 = 564.29836 کیلوگرم بر ثانیه.

محاسبه نمودار پایه حرارتی و شاخص های فنی و اقتصادی نیروگاه (واحد نیروگاه با توربین PT-135/165-130/15)

1. معرفی

نمودار حرارتی واحد قدرت

ساخت فرآیند انبساط بخار در نمودار H-S

جدول پارامترهای بخار در هر توربین

محاسبه نصب شبکه

تعیین جریان بخار در هر توربین

ترسیم تعادل حرارتی

تعیین شاخص های فنی و اقتصادی عملکرد واحد برق

انتخاب تجهیزات کمکی واحد قدرت

ادبیات

1. معرفی

از منابع طبیعی انرژی برای تولید انرژی الکتریکی استفاده می شود. بسته به نوع منابع انرژی، انواع اصلی نیروگاه ها وجود دارد: حرارتی (TPP)، برق آبی (HPP)، هسته ای (NPP) و به اصطلاح "غیر متعارف"، با استفاده از انرژی باد، خورشید، جزر و مد، و غیره. بیشترین سهم در تولید انرژی الکتریکی و حرارتی متعلق به نیروگاه های حرارتی است.

گرمایش منطقه ای - تامین حرارت متمرکز مبتنی بر تولید ترکیبی انرژی الکتریکی و حرارتی - توسعه گسترده ای در بخش انرژی دریافت کرده است. بنیانگذاران این جهت V.V. Dmitriev و G.L. زنجبیل.

تمام شرکت های صنعتی به گرما و برق به طور همزمان نیاز دارند. برخی از مشاغل فقط برای گرمایش و آب گرم، تهویه و تهویه مطبوع به گرما نیاز دارند. در این حالت مقرون به صرفه ترین خنک کننده آب گرم است. سایر شرکت ها (متالورژی، شیمیایی، خمیر و کاغذ و غیره) علاوه بر آب گرم، به بخار پارامترهای مختلف برای نیازهای تولیدی نیاز دارند.

برخلاف برق، گرما را نمی توان از نظر اقتصادی در فواصل قابل توجهی (به ویژه با بخار به عنوان خنک کننده) منتقل کرد، بنابراین هر شرکت بزرگ یا گروهی از شرکت های مجاور به منبع گرمای خود با پارامترهای مورد نیاز نیاز دارد. چنین منابعی نیروگاه های حرارتی و نیروگاهی ترکیبی (CHP) هستند که گرما و انرژی الکتریکی (مشترک) را تولید می کنند، همچنین دیگ بخار آب گرم یا بخار و نیروگاه های دفع زباله های مختلف. با مقیاس به اندازه کافی بزرگ از مصرف گرما، نیروگاه های CHP صرفه جویی بیشتری در مصرف سوخت در مقایسه با به اصطلاح گزینه منبع تغذیه و گرما جداگانه فراهم می کنند، که در آن شرکت برق را از سیستم برق و گرما را از دیگ بخار منطقه دریافت می کند.

سه روش به طور گسترده برای محاسبه مدارهای حرارتی استفاده می شود:

1. روش تحلیلی. در این مورد، محاسبه در کسری از نرخ جریان بخار استخراج شده در یک توان الکتریکی معین انجام می شود.

2. روش تقریب های متوالی. این بر اساس یک ارزیابی اولیه از جریان بخار به توربین با پالایش بعدی آن است.

3. محاسبه بر اساس جریان بخار معین به کندانسور.

2. نمودار حرارتی واحد قدرت

برای این توربین گرمایش PT-135/165-130/15، یک راه حل استاندارد کارخانه قابل اجرا است. این توربین دارای هفت استخراج احیا کننده (از جمله موارد قابل تنظیم) است.

طرح تامین حرارت از CHP:

بخار فرآیند از استخراج صنعتی، با دبی D pr = 320 تن در ساعت.

میعانات بخار به طور کامل به نیروگاه حرارتی بازگردانده می شود، دمای آن tw.c. = 100 0 C است.

آب گرم برای گرمایش و نیازهای خانگی. نیروگاه حرارتی CHP شامل دو بخاری شبکه و یک دیگ بخار آب پیک است.

نوع مولد بخار - درام. این حداکثر جریان بخار در هر توربین (750 تن در ساعت) با حاشیه مورد نیاز 3 درصد را می توان در فشار مورد نیاز (13.2 مگاپاسکال) توسط دو واحد دیگ بخار E - 420 - 140 (BKZ420 - 140PT - 1) با مشخصات:

1. خروجی اسمی بخار، t/h 420;

2. فشار بخار زنده در خروجی، MPa 13.2.

3. دما، 0 C: 561

4. بخار سوپرهیت 560;

5. آب خوراک 230;

6. گازهای خروجی 150;

7. خروجی هوا به بخاری هوا 60;

8. هوای گرم 366;

9. نوع دستگاه احتراق - آتشدان محفظه ای با حالت برگشتی;

10. تلفات ناشی از احتراق ناقص شیمیایی (مکانیکی)، % 0/1;

11. راندمان ناخالص محاسبه شده، %92.7;

12. طرح استفاده از گرمای آب تصفیه مولد بخار: جداکننده دو مرحله ای و گرم کردن آب تصفیه شده شیمیایی.

13. طرح تهیه آب اضافی - تصفیه آب شیمیایی. پر کردن تلفات میعانات در کندانسور توربین انجام می شود.

3. ساخت فرآیند انبساط بخار در نمودار H-S

برای توربین های گرمایش منطقه ای، قسمت فشار قوی (HP) بخشی از مسیر جریان از دریچه های بخار زنده تنظیم شده تا محفظه استخراج تولید در نظر گرفته می شود، قسمت فشار متوسط ​​(MP) بخشی از بدنه های تنظیم کننده است. PS به محفظه استخراج گرمایش پایین، بخش کم فشار (LP) بخشی از اندام های تنظیم کننده کندانسور فشار پایین است.

هنگام ساخت نمودار i-s فرآیند انبساط بخار در توربین، مقادیر زیر از مقادیر جداگانه مشخص می شود.

از دست دادن فشار ناشی از گاز دادن بخار زنده در شیرهای توقف و کنترل زمانی که کاملاً باز هستند

∆p 0 =p 0 -p 0' =(0.03...0.05)p 0،

که در آن p 0 و p 0 به ترتیب فشار بخار زنده و بخار در ورودی به نازل های مرحله اول CHP هستند.

ما می پذیریم

∆p 0 = 0.04p 0

کاهش فشار در لوله های بای پس از یک سیلندر توربین به سیلندر دیگر

∆p در = 0.015p در هر

تلفات فشار در بدنه های تنظیم کننده استخراج کنترل شده توربین های گرمایش به درجه باز شدن آنها و مقدار بخار عبوری به مراحل بعدی بستگی دارد. هنگامی که بدنه تنظیم به طور کامل باز می شود، افت فشار در آن معمولا برابر با 4-6٪ از مقدار فشار بخار در محفظه استخراج کنترل شده p ex است. با باز شدن جزئی، بسته به حالت عملکرد توربین گرمایش، افت فشار می تواند به 40-50٪ یا بیشتر افزایش یابد.

پارامترهای بخار اولیه p 0 = 13 مگاپاسکال، t 0 = 550 0 C، i 0 = 3471.4 kJ/kg S 0 = 6.6087 kJ/kg* 0 K، V 0 = 0.027 m 3 / kg.

با در نظر گرفتن افت فشار ناشی از گاز دادن بخار زنده در شیرهای توقف و کنترل، فشار بخار در ورودی توربین p 0' = p 0 -Δp 0 و i 0' = i 0، که p 0' = 12.48 مگاپاسکال است. ، سایر پارامترها: I 0 ' =3471.4 kJ/kg, S 0' =6.63 kJ/kg* 0 K, V 0' =0.028 m 3 /kg.

بخار به صورت آدیاباتیک در محفظه فشار توربین به پارامترهای p 3 = 1.47 مگاپاسکال منبسط می شود، در حالی که افت گرما Δi 3' = 597.6 کیلوژول بر کیلوگرم است. با در نظر گرفتن تلفات در توربین (مقدار بازده نسبی داخلی η 0i CWD مطابق شکل 2.1 گرفته شده است.)

0 * V 0 = 750 تن در ساعت * 0.027 = 20.25 متر مکعب در ساعت، 0' / p 3 = 12.48/1.47 = 8.49،

که در آن G 0 = 750 تن در ساعت - مصرف بخار تازه،

بازده 0.88 = η 03 است.

بنابراین، افت حرارت تولید شده توسط بخار (با در نظر گرفتن ثابت ماندن فشار در خروجی از محفظه فشار بالا) است.

Δi 03 = Δi 03’ *η 03،

Δi 03 = 597.6 * 0.88 = 525.89 کیلوژول بر کیلوگرم

پارامترهای بخار:

1. I 3 = 2945.51 kJ/kg;

2. S 3 = 6.76 کیلوژول / کیلوگرم * 0 K;

3. T 3 = 270 0 C;

4. V 3 = 0.163 m 3 / kg;

هنگام حرکت از ChVD به ChSD، افت فشار در لوله های بای پس p 3'' =p 3 -Δp در هر وجود دارد. ، که در آن 3 "نقطه مربوط به پارامترهای بخار در ورودی CSD است. بدین ترتیب:

1. p 3'' = 0.985p 3 = 0.985 * 1.47 = 1.448 مگاپاسکال;

2. I 3'' = I 3 =2945.51 kJ/kg;

S 3 '' = 6.77 کیلوژول / کیلوگرم * 0 K;

با در نظر گرفتن تلفات در توربین (مقادیر بازده ChSD و ChND مطابق شکل 2.4 گرفته شده است).

تعریف می کنیم

3'' =G 0 -G pvd1 -G pvd2 -G pvd3 -G deaerator -D pr;

جایی که G 0 = 750 تن در ساعت - مصرف بخار تازه؛ PVD1 = 33.9 تن در ساعت استخراج بخار احیا کننده در PVD1 (پیوست 2). pvd2 = 29.8 تن در ساعت استخراج بخار احیا کننده در pvd2 (پیوست 2). pvd3 = 14.6 تن در ساعت استخراج بخار احیا کننده در pvd3 (پیوست 2). هواگیر = 33 تن در ساعت استخراج بخار احیا کننده به داخل هواگیر (پیوست 2). pr = 160 تن در ساعت - استخراج بخار صنعتی (داده های اصلی). 3 اینچ =750-33.9-29.8-14.6-33-160=478.7 تن در ساعت. 3 اینچ *V 3" =478.7*0.165=79.98*10 3 m 3 /h;

P 3'' /p 6 ==18.1، سپس بازده 0.905 = η 3''6 است.

بنابراین، افت حرارت تولید شده از بخار است

Δi 3''6 =Δi 3''6 *η 3''6،

Δi 3''6 =533.2 *0.913=482.55 kJ/kg.

پارامترهای بخار:

1. I 6 = 2462.96 kJ/kg;

2. S 6 = 6.88 kJ/kg* 0 K;

V 6 = 2.09 متر 3 / کیلوگرم;

هنگام حرکت از ChSD به ChND، افت فشار در لوله های بای پس وجود دارد

6'' =p 6 -Δp خط،

که در آن 6 اینچ نقطه مربوط به پارامترهای بخار در ورودی پمپ کم فشار است.

بنابراین، p 6 '' = 0.079 مگاپاسکال، i 6'' = i 6، V 6'' = 2.12 m 3 / kg، S 6'' = 6.89 کیلوژول / کیلوگرم * 0 K.

6'' *V 6'' =413*2.12=875.56*10 3 m 3 /h، که در آن 6'' = G 0 -G pvd1 -G pvd2 -G pvd3 -G deaerator -D pr -G pnd4 -G pnd5 -G pnd6، که در آن

G pvd4 = 30 تن در ساعت استخراج بخار احیا کننده در pvd4 (پیوست 2). pvd5 = 28 تن در ساعت استخراج بخار احیا کننده در pvd5 (پیوست 2). pvd6 = 7.7 تن در ساعت استخراج بخار احیا کننده در pvd6 (پیوست 2).

نسبت فشار را تعیین می کنیم: p 6''/ pk ==26.33، سپس η 6''k =0.871 (طبق شکل 2.4). بنابراین، افت حرارت تولید شده از بخار:

Δi 6''k = 0.871 * 458.9 = 399.7 kJ/kg.

پارامترهای بخار:

1. I k = 2063.26 kJ/kg;

2. S k = 6.96 kJ/kg* 0 K;

V k = 36.6 متر 3 / کیلوگرم;

افت فشار بخار در خط بخار از نقطه استخراج در توربین تا بخاری 9-6 درصد فشار بخار در استخراج در نظر گرفته می شود.

فشار در محفظه های استخراج تنظیم نشده توربین PT-135/165-130-15 بر اساس داده های کارخانه گرفته می شود. دمای آب تغذیه بعد از HPH بدون سوپرهیت کولر بخار 3-5 0 درجه سانتی گراد کمتر از دمای اشباع در هیتر در نظر گرفته می شود و برای هیترهای فشار ضعیف و متوسط، ساب خنک کننده آب 2- در نظر گرفته می شود. 4 0 درجه سانتی گراد

دمای زهکش های HDPE 5-10 0 درجه سانتیگراد بالاتر از دمای آب ورودی فرض می شود، دمای زهکش های HDPE برابر با دمای اشباع بخار گرمایش است.

تمام پارامترهای محاسبه شده بخار و آب در جدول 1 خلاصه شده است.

4. 4. جدول پارامترهای بخار در هر توربین

نام مقدار	عناصر شماتیک
				هواگیر					خازن
نقطه فرآیند در نمودار I-S
فشار بخار، MPa را انتخاب کنید
دمای بخار انتخابی، 0C
آنتالپی بخار، kJ/kg
فشار بخار در بخاری، MPa
دمای اشباع مربوط به فشار معین، 0C
آنتالپی مایع در حال جوش مربوط به دمای اشباع، kJ/kg
دمای آب تغذیه یا میعانات در خروجی بخاری ها، kJ/kg
دمای تخلیه بخاری، 0C
آنتالپی زهکشی بخاری، 0С

4. 5. محاسبه نصب شبکه

از تاسیسات گرمایش شبکه برای گرم کردن آب شبکه استفاده می شود که گرمای آن متعاقباً برای نیازهای گرمایش، تهویه و تامین آب گرم مورد استفاده قرار می گیرد. نصب گرمایش در دو مرحله انجام می شود که با وجود دو بخاری شبکه اصلی که به صورت سری از طریق آب شبکه متصل شده اند تعیین می شود (شکل 5.1).

برنج. 5.1 نمودار شماتیک تاسیسات گرمایش شبکه

مصرف آب شبکه:

که در آن Q ot.max = 100 مگاوات مقدار گرمای آزاد شده از نیروگاه حرارتی است.

Di с.в =i p -i 0 - تفاوت در آنتالپی آب گرم برگشتی از شبکه گرمایش و عرضه به شبکه.

نمودار دما در حالت طراحی t 0 = 48 0 C t p = 150 0 C، آنتالپی های متناظر i 0 = 200.89 kJ/kg، i p = 632.2 kJ/kg. s.v = ;

از =Q from.max *;

که در آن Di sp =i sp2 -i 0 - افزایش آنتالپی آب شبکه تاسیسات گرمایش توربین. sp2 = 259.5 کیلوژول بر کیلوگرم - آنتالپی آب شبکه در خروجی بخاری شبکه مرحله بالایی. C p = 4.19 kJ/kg* 0 C ظرفیت گرمایی آب است. از =100* مگاوات؛

p.v.k = Q from.max - Q از = 100-13.71 = 86.29 مگاوات;

دمای آب شبکه پس از خروج از بخاری شبکه مرحله بالایی:

с2 = t 0 +

بر اساس این واقعیت که حداکثر خروجی گرمایش واحد برق با گرمایش مساوی آب شبکه در مراحل به دست می آید، دمای آب شبکه بعد از بخاری شبکه مرحله پایین:

دمای اشباع بخار در هیترهای شبکه بالا و پایین:

n.v =t c2 +dt sp =62.11+4=66.11 0 C n.n =t c1 +dt sp =55.05+4=59.05 0 C

که در آن dt sp = 4 0 C دمای کمتر از حد گرمای هیترهای شبکه است.

فشار بخار در محفظه خروجی های شبکه تحتانی و فوقانی توربین با در نظر گرفتن تلفات هیدرولیکی در خطوط لوله بخار را می توان به صورت زیر تخمین زد:

t.v =1.08*p n.v =1.08*0.026=0.028 مگاپاسکال; t.n =1.08* p n.n =1.08*0.019=0.02052 مگاپاسکال

که در آن p n.v = 0.026 مگاپاسکال; p n.n = 0.019 مگاپاسکال - فشارهای مربوط به دمای اشباع.

مصرف بخار برای بخاری شبکه مرحله پایین

;

که در آن Di sp1 =i sp1 -i 0 - افزایش آنتالپی آب شبکه در بخاری شبکه مرحله پایین. i sp1 = 229.8 kJ/kg - آنتالپی آب شبکه در خروجی بخاری شبکه مرحله پایین. i 7 = 2325.45 kJ/kg - آنتالپی بخار انتخابی HDPE7. h سپس = 0.98 - راندمان مبدل های حرارتی.

مصرف بخار برای بخاری شبکه مرحله بالایی:

;

که i 6 = 2508.486 کیلوژول بر کیلوگرم آنتالپی بخار انتخابی HDPE6 است.

sp1 =G r.v. *(i sp1 -i 0)=231.85*(229.8-200.89)=0.67*10 4 kW sp2 =G r.v. *(i sp2 -i sp1)= 231.85*(259.5-229.8)=0.69*10 4 kW

محاسبه جداکننده های دمش مداوم.

عملکرد مولد بخار

br.pg =D m +D k.o.s.n،

که در آن D k.o.s.n = a k.o.s.n *D m - مصرف بخار برای نیازهای کمکی اتاق دیگ بخار، a k.o.s.n = 1.2٪ ضریب بخار برای نیازهای کمکی، D m جریان بخار به توربین است (نقطه 6).

بنابراین، br.pg = 156.84 + 0.012 * 156.84 = 158.72 کیلوگرم بر ثانیه.

مصرف آب خوراک:

p.v = D br.pg *(1+a pr)،

که در آن pr = 0.015 - ضریب دمیدن ژنراتور بخار p.v = 158.72 * (1+0.015) = 161.1 کیلوگرم بر ثانیه.

به طور کلی تلفات در یک نیروگاه را می توان به داخلی و خارجی تقسیم کرد. نشت بخار داخلی معمولاً به بخش خط لوله بخار بین دیگ بخار و توربین نسبت داده می شود. در واحدهای قدرت تا فشار بحرانی با بویلرهای درام، تلفات داخلی ناشی از نشت شامل تلفات با دمیدن مداوم از درام دیگ است. ارزش آنها در هنگام پر کردن تلفات با آب تصفیه شده شیمیایی 0.5-3٪ در نظر گرفته می شود. در برخی موارد، برای گرمایش واحدهای برق با توربین PT، مجاز است نسبت دمیدن مداوم تا 5٪ افزایش یابد.

مصرف آب دمنده:

pr =a pr * D br.pg =0.015*158.72=2.381 kg/s.

بخار از مرحله اول جداکننده:

;

جایی که i pr = 1560 کیلوژول بر کیلوگرم، آنتالپی آب در درام مولد بخار در فشار p b = 13.72 مگاپاسکال است. sep1 = 666 کیلوژول بر کیلوگرم - آنتالپی آب تصفیه شده تخلیه شده از مرحله اول جداکننده r1 = 2090 کیلوژول بر کیلوگرم - گرمای تبخیر در فشار در هواگیر p d = 0.588 مگاپاسکال.

بخار از مرحله دوم جداکننده:

,

مقدار آب تخلیه شده به فاضلاب فنی (t sl = 60 0 C)

'' pr = G pr -(D sep1 +D sep2)=2.381-(1.02+0.139)=1.222 kg/s.

مصرف آب تصفیه شده شیمیایی به کندانسور (t آب سرد = 30 0 C)

x.o.v = Gext

Gadd = G'' pr + G ut + D k.o.s.n،

که در آن G ut =a ut *D m مقدار تلفات میعانات درون ثابت است. تلفات درون ثابت بخار و میعانات نباید در بار نامی در یک نیروگاه حرارتی با بار گرمایشی yt = 0.013 از 1.6٪ تجاوز کند. x.o.v =1.222+0.013*156.84+0.012*156.84=5.143 کیلوگرم بر ثانیه.

آنتالپی آب تصفیه شده شیمیایی پس از یک کولر دمنده مداوم.

,

جایی که i آب سرد = 125.66 کیلوژول بر کیلوگرم آنتالپی آب تصفیه شده شیمیایی است. i sl = 251.09 kJ/kg - آنتالپی آب تخلیه شده به فاضلاب فنی.

محاسبه مدار احیا کننده

مصرف بخار در HPH1:

;

که در آن i 1 = 3159.26 کیلوژول بر کیلوگرم آنتالپی بخار انتخابی PVD1 است. i p2 = 897.8 kJ/kg - آنتالپی آب خوراک در خروجی HPH2 (در ورودی HPH1). i dr1 = 953.0 kJ/kg - آنتالپی زهکشی PVD1. i pv = 999.7 کیلوژول بر کیلوگرم آنتالپی آب خوراک، در دمای آب خوراک t pv = 232 0 C.

مصرف بخار در HPH2:

;

که در آن i dr2 = 852.4 kJ/kg آنتالپی زهکشی PVD2 است. i 2 = 3067.08 kJ/kg - آنتالپی بخار انتخابی PVD2. i p3 = 794.2 kJ/kg آنتالپی آب خوراک در خروجی HPH3.

افزایش آنتالپی آب تغذیه توسط پمپ تغذیه:

;

که در آن Dp pv =p n -p Deaerator.

ما فشار آب تغذیه پس از پمپ تغذیه را قبول می کنیم p n = 1.15 p pg، p n = 15.789 MPa

با توجه به جدول خواص آب و بخار آب، با در نظر گرفتن اینکه درجه حرارت در هواگیر t d = 165 0 C

n.sr = (p n + p Deaerator)/2،

که در آن p Deaerator =0.69 MPa - فشار در هواگیر n.av =(15.789+0.69)/2=8.239 MPa،

Dp pv = 15.789-0.69 = 15.099 MPa را پیدا می کنیم.

بنابراین، آنتالپی بخار در ورودی به HPH3

’ d = i p. Deaerator +Di pv =697.3+20.83=718.13 kJ/kg

که در آن i dr3 = 749.4 kJ/kg آنتالپی زهکشی در PVD3 است. در HPH3 بخار به مقدار D seal = 1.33 kg/s با آنتالپی i seal = 3280 kJ/kg از آب‌بندها می‌آید.

6. تعیین جریان بخار در هر توربین

هواگیر توربین بخار واحد قدرت

تعیین جریان اولیه بخار به توربین .

ضریب استفاده ناکافی از ظرفیت استخراج صنعتی:

;

که در آن H i =i 0' -i k، h pr =i 0' -i 3 - از قطره های حرارتی جریان بخار استفاده می شود. i = 3471.4-2063.26 = 1408.14 kJ/kg. pr = 3471.4-2945.51 = 525.89 kJ/kg.

ضرایب عدم استفاده از ظرفیت استخراج حرارتی:

;

که در آن h from1 =i 0' -i 7 (i 7 = 2325.45 kJ/kg - آنتالپی بخار انتخابی از PND7 و SP1)، h from2 =i 0' -i 6 (i 6 = 2508.486 kJ/kg - آنتالپی بخار انتخابی بخار PND6 و SP2)، سپس: from1 =3471.4-2325.45=1145.95 kJ/kg from2 =3471.4-2508.486=962.914 kJ/kg

ما مصرف بخار در هر توربین را تخمین می زنیم:

reg = 1.19 - ضریب بازسازی با در نظر گرفتن افزایش جریان بخار به توربین به دلیل تأثیر استخراج احیا کننده. e = 140 مگاوات - قدرت الکتریکی توربین. h em = 0.98 - راندمان الکترومکانیکی ژنراتور.

7. ترسیم تعادل حرارتی

تعادل مواد هواگیر:

1 + D 2 + D 3 + D upl + D sep1 + D d + D k.d =G p.v +G ut

تعادل حرارتی هواگیر:

*h سپس +D cd *i p4 =(G p.v +G ut)*

*من مورد Deaerator;

که در آن i'' sep1 = 2775 کیلوژول بر کیلوگرم آنتالپی بخار اشباع خشک در جداکننده مرحله اول است، آنتالپی بخار استخراج شده به هواگیر i دی ایراتور =i 3

6+7.34+0.21+1.33+1.02+D d +D cd =161.1+2.04 d +D cd =145.64

(D d *2945.51+(7.6+7.34+0.21+1.33)*749.4+1.02*2775)*0.98+ D cd *614.9 = 113757, 522 d *2886.6+D cd *2880=58.9.

حل یک سیستم متشکل از معادلات تعادل حرارت و مواد:

d +D cd =145.64 d *2886.6+D cd *614.9=98880.52

دریافت می کنیم: cd = 141.54 کیلوگرم در ثانیه - مصرف آب خوراک و میعانات. d = 4.1 کیلوگرم در ثانیه - مصرف بخار انتخاب شده به هواگیر.

مصرف بخار برای HDPE4:

;

جایی که i 4 = 2777.97 کیلوژول بر کیلوگرم آنتالپی بخار انتخابی PND4 است. i dr4 = 627.8 kJ/kg - آنتالپی زهکشی HDPE4، ما آنتالپی میعانات را در ورودی HDPE4 با مقدار i c4 = 510 kJ/kg تخمین می زنیم.

مصرف بخار برای HDPE5:

;

که در آن i 5 = 2660.65 کیلوژول بر کیلوگرم آنتالپی بخار انتخابی HDPE5 است. i dr5 = 525.0 kJ/kg - آنتالپی زهکشی PND5. i p5 = 512.2 kJ/kg - آنتالپی میعانات در خروجی HDPE5. ما آنتالپی میعانات را در ورودی PND5 با مقدار i c5 = 390 کیلوژول بر کیلوگرم تخمین می زنیم.

05838*D 5 =7.853 5 =7.42 کیلوگرم بر ثانیه.

جریان میعانات از طریق PND5:

’ cd =D cd -D 4 -D 5 =141.54-7.05-7.42=127.07 کیلوگرم بر ثانیه;

بررسی مقدار پذیرفته شده i c4:

تخمین جریان بخار به کندانسور:

D k =D m -(D 1 +D 2 +D 3 +D pl +D d +D pr +D 4 +D 5 +D sp1 +D 6 +D sp2 +D 7 +D ku +D sp +D ezh +D s.ezh)

جایی که D ku = 0.01106 کیلوگرم بر ثانیه، مقدار بخاری است که از مهر و موم انتهای توربین به کندانسور می آید. D sp = 1.795 کیلوگرم در ثانیه - مقدار بخار وارد شده به بخاری جعبه پر کردن از مهر و موم توربین. - مقدار بخار ورودی به جعبه اصلی D ege = 1.795 کیلوگرم بر ثانیه - D ege = 0.654 کیلوگرم در ثانیه. k = 156.84-(7.6+7.34+0.21+1.33+4.1+44.4444+ 7.05+7.42+3.01+D 6 +6.21+ D 7 +0.01106+1.795+1.795+1.795+0.654-+0.654-D) - این جریان بخار قدرت میعان توربین را تعیین می کند.

مقدار میعانات عبوری از HDPE:

’ k =D k +D 7 +D cd +G ext +D sp +D ej +D s.ej

D' k = 63.87-D 6 -D 7 +D 7 +D ku +G ext +D sp +D ej +D s.ezh =63.87+0.01106+5.143+ 1.795+1.795+0.654- D 6 .'k = 73.27-D 6 کیلوگرم بر ثانیه.

مصرف بخار برای HDPE7:

معادله تعادل حرارتی برای HDPE6:

*h سپس =(D’ k +D sp1)*(i p6 -i c6);

که در آن i p6 = 368.53 kJ/kg آنتالپی میعانات در خروجی HDPE6 است. i'' sep2 = 2687 kJ/kg - آنتالپی بخار اشباع خشک در جداکننده مرحله دوم. ما آنتالپی میعانات را در ورودی LPH6 i c6 = 240 کیلوژول بر کیلوگرم تخمین می زنیم.

*0.98=(73.27-D 6 +3.01)* (368.53-240);

07*D 6 =9488.45; 6 = 4.35 کیلوگرم بر ثانیه;

با جایگزینی D 6 به عبارات به دست آمده قبلی، به دست می آوریم:' k = 68.92 kg/s; 7 = 3.54 کیلوگرم بر ثانیه; k = 55.98 کیلوگرم بر ثانیه;

پالایش مقدار پذیرفته شده قبلی i c5.

جایی که i vk = 419.06 کیلوژول/کیلوگرم آنتالپی بخار فرآیند برگشتی است، فرض می کنیم که میعانات بخار به طور کامل به نیروگاه حرارتی بازگردانده می شود. i dr6 = 381.15 kJ/kg - آنتالپی زهکشی HDPE6. D''k =D'k (PND5).

که عملاً با مقدار پذیرفته شده قبلی مطابقت دارد.

پالایش مقدار قبلاً پذیرفته شده i c6.

که عملاً با مقدار پذیرفته شده قبلی منطبق است.

بررسی تعادل بخار در توربین

D 1 + D 2 + D 3 + D upl + D d + D pr + D 4 + D 5 +D sp1 +D 6 +D sp2 +D 7 +D ku +D sp +D ej +D k

Dm=7.6+7.34+0.21+1.33+4.1+44.444+7.05+7.42+3.01+4.35+6.21+ 3.54+0.01106+1.795+1.795+55.98 = 156.18 کیلوگرم

تقریباً یک تصادف کامل.

بررسی تعادل مواد هواگیر:

pv +G ut =D cd +D sep1 +D upl +D d +D 1 +D 2 +D 3

161,1+2,04=141,54+1,02+1,33+4,1+7,6+7,34+0,21

14=163.14 کیلوگرم بر ثانیه - یک تصادف کامل وجود دارد.

توان داخلی توربین:

i =SD i *Di i ; آن ها i =D1*(i' 0 -i 1)+D 2 *(i' 0 -i 2)+(D 1 +D pr +D d)*(i' 0 -i 3)+D 4 *(i ' 0 -i 4)+D 5 *(i' 0 -i 5)+ (D 6 +Dsp2)*(i' 0 -i 6)+(D 7 +D sp1)*(i' 0 -i 7 )+D k *(i' 0 -i k)=1.427*10 5 ;

توان الکتریکی توربوژنراتور:

’ e =N i *h e =1.427*10 5 *0.98=1.398*10 5 =139.8 مگاوات;

عدم تعادل قدرت:

DN e =N e -N’ e *10 -3 =140-139.8=0.2.

شفاف سازی جریان بخار به توربین:

سپس مصرف بخار تنظیم شده است

D’ m =D m +DD m =156.84+0.172=157.012 کیلوگرم بر ثانیه.

شفاف سازی ضریب بازسازی:

علاوه بر این، اگر انحراف توان از طرح اتخاذ شده برای محاسبه از دقت مشخص شده (بیشتر از 2٪) فراتر رود، این طرح به نرخ جریان مشخص شده دوباره محاسبه می شود، در حالی که تمام فرمول های محاسبه برای تعیین جریان بخار منفرد تغییر نمی کنند.

8. تعیین شاخص های عملکرد فنی و اقتصادی واحد نیرو

کل مصرف حرارت برای واحد توربین:

t.y =*10 -3

جایی که مهر و موم G t.u =G 0 +D جریان بخار واحد توربوژنراتور شامل جریان به توربین و آب‌بندها است. G t.u =208.33 kg/s+1.33 kg/s=209.663 kg/s i sp1 = 2325.45 kJ/kg و i sp2 = 2508.486 kJ/kg - آنتالپی بخار انتخابی به ترتیب به مراحل پایین و بالایی هیترهای شبکه i سرد. o.v. = 125.66 کیلوژول بر کیلوگرم؛ i pv = 999.7 kJ/kg t.u =*10 -3 =512.29 kJ/kg.

مصرف گرما برای تولید انرژی الکتریکی:

e =Q t.y -Q from.max -Q pr;

که در آن Q pr = 50 مگاوات گرمای آزاد شده با بخار تولیدی است، با در نظر گرفتن اینکه میعانات بخار به طور کامل به نیروگاه حرارتی بازگردانده می شود. from.max =100 مگاوات; e =512.29-100-50=362.29 مگاوات;

راندمان ناخالص نیروگاه تولید همزمان برق برای تولید برق

راندمان خالص یک واحد توربین برای تولید برق با در نظر گرفتن مصرف برق برای نیازهای خود:

h n.t.u.e. =h br.t.u.e. *(1-b sp)،

که در آن b sp = 0.03 سهم انرژی تولید شده مصرف شده برای نیازهای خود است.

h n.t.u.e. =0.386*(1-0.03)=0.374

راندمان ناخالص واحد تولید برق برای تولید برق:

h br.bl.e. =h br.t.u.e *h tp. *h ka. ،

جایی که h tp. - راندمان جریان گرما h tp. =0.985

h ka = 0.927 - بازده ناخالص محاسبه شده واحد دیگ

h br.bl.e. =0.386*0.985*0.927=0.352

راندمان خالص واحد تولید برق

h B.L.E. =h n.t.e. *h tp *h ka =0.374*0.985*0.927=0.341

مصرف ویژه سوخت معادل برای برق تامین شده از واحد قدرت:

راندمان ناخالص واحد نیرو برای تولید گرما:

h br.bl.t. =h p. *h tp *h ka،

که در آن h p = 0.985 ضریبی است که تلفات حرارتی واحد توربین را در هنگام تامین انرژی حرارتی برای مصرف کنندگان خارجی (در بخاری های شبکه، خطوط لوله بخار برای تولید بخار و غیره) در نظر می گیرد.

h br.bl.t. =0.927*0.985*0.985=0.899

مصرف ویژه سوخت معادل توسط واحد نیرو برای تولید گرما به مصرف کنندگان خارجی:

فشار طراحی پمپ تغذیه باید از فشار بخار در مقابل توربین p 0 بیشتر از میزان تلفات هیدرولیکی در مسیر و فشار هیدرولیک ناشی از اختلاف سطوح در درام دیگ بخار و محور پمپ باشد. تقریباً می توانیم در نظر بگیریم:

p.n. =1.35*(p 0)=1.35*13=17.55 مگاپاسکال.

برای جلوگیری از کاویتاسیون و اطمینان از عملکرد مطمئن پمپ های تغذیه، در برخی موارد، بوستر پمپ های کم سرعت بالادست نصب می شود که کمتر در معرض کاویتاسیون هستند.

طبق پیوست 6، پمپ تغذیه PE-580-185/200 را با پارامترهای زیر می پذیریم:

1. ظرفیت: 580 متر مکعب;

2. فشار تخلیه: 18.15/19.62 MPa;

سرعت چرخش: 2985 دور در دقیقه;

قدرت نامی موتور الکتریکی: 5000 کیلو وات.

2. پمپ های میعانات گازی.

عملکرد محاسبه شده پمپ های میعانات گازی با حاشیه 10-20 درصد حداکثر جریان بخار به کندانسور تعیین می شود، از این رو:

دکتری =D تا *1.15، G k.n. = 55.98 * 1.15 = 64.377 کیلوگرم بر ثانیه.

در واحدهای توربین با توان بیش از 50 مگاوات، سه پمپ نصب می شود که هر کدام با در نظر گرفتن خراب شدن خلاء و افزایش جریان بخار به کندانسورهای توربین، 50 درصد بهره وری را در شرایط تابستانی ارائه می دهند.

مطابق ضمیمه 7، پمپ میعانات گازی KsV-320-160 را با ویژگی های زیر انتخاب می کنیم:

1. خوراک - 0.0898 m 3 / s;

2. فشار - 160 متر;

ذخیره کاویتاسیون مجاز 1.6 میلی متر است. اب خیابان;

سرعت چرخش - 25 ثانیه -1 ;

قدرت - 168 کیلو وات؛

دمای میعانات - 134 0 C.

3. هواگیرهای فشار بالا.

بهره وری کل هواگیرهای آب تغذیه بر اساس حداکثر دبی آن انتخاب می شود. در صورت امکان، یک دستگاه هواگیر در هر واحد نصب می شود. بر این اساس، طبق پیوست 8، دو هواگیر (D cd = 141.54 kg/s) DSP-800 را با پارامترهای زیر انتخاب می کنیم:

1. بهره وری - 800 تن در ساعت;

2. فشار کاری (مطلق)، - 0.69 مگاپاسکال.

دما - 165 0 C;

قطر بیرونی - 2432 میلی متر؛

ارتفاع - 4000 میلی متر؛

وزن - 8200 کیلوگرم؛

کولرهای بخار:

1. سطح خنک کننده - 18 متر مربع؛

2. قطر مورد - 900 میلی متر;

3. طول یا ارتفاع - 3100 میلی متر.

ظرفیت مخزن اکومولاتور هواگیر بر اساس تامین آب تغذیه انتخاب می شود که باید حداقل 7 دقیقه از عملکرد یک واحد برق گرمایشی با گرمایش و استخراج بخار صنعتی اطمینان حاصل کند.

طبق پیوست 9، مخازن هوازدایی را با پارامترهای زیر انتخاب می کنیم:

· ظرفیت، m 3 120 (برای یک ستون DSP-800).

· فشار کاری، MPa 0.6;

· قطر بیرونی، میلی متر. 3440;

· طول، میلی متر. 17625;

· وزن، کیلوگرم 30515.

4. بخاری های شبکه.

عملکرد آبگرمکن های شبکه برای واحدهای برق گرمایش منطقه ای بر اساس مقدار بار حرارتی انتخاب می شود؛ بر اساس بار حرارتی، سطح تبادل حرارت مورد نیاز بخاری شبکه با استفاده از معادله انتقال حرارت تعیین می شود.

; و ;

که در آن k=3.5 کیلووات بر متر مربع - ضریب انتقال حرارت در هیترهای شبکه، برای حالت متوسط ​​عملکرد:

;

تابعی که میانگین اختلاف دمای لگاریتمی را توصیف می کند

مفصل Dt 1 =t c1 -t 0 , Dt مفصل 2 =t c2 -t 0

; ;

;.

طبق پیوست 10، ما 2 آبگرمکن شبکه PSV-315-3-23 را با پارامترهای زیر انتخاب می کنیم:

· سطح گرمایش - 315 متر مربع;

· مصرف آب (بخار) - 750 (69) تن در ساعت؛

· تعداد ضربه های آب - 2;

· وزن بخاری (بدون آب) - 11.646 کیلوگرم؛

· فشار کاری بخار (آب) - 0.39 (2.35) مگاپاسکال.

· دمای کارکرد بخار (آب) - 400 (70\120) 0 C.

10. نتیجه گیری

برای محاسبه طراحی حرارتی واحد نیرو، از روش تقریب های متوالی، بر اساس یک برآورد اولیه از جریان بخار به توربین، با پالایش بعدی آن استفاده شد. کل محاسبه را می توان به چند مرحله تقسیم کرد:

ساخت فرآیند انبساط بخار در قسمت جریان توربین برای تعیین پارامترهای بخار در استخراج‌ها.

تعیین جریان اولیه بخار به توربین.

ترسیم معادلات تعادل حرارت و مواد برای اجزای اصلی مدار. بررسی تعادل مواد بخار در توربین، هواگیر و جریان بخار به داخل کندانسور.

تعیین توان حرارتی و الکتریکی توسعه یافته توسط یک توربو ژنراتور. تعیین عدم تعادل توان، جریان بخار تصفیه شده در هر توربین و ضریب بازسازی. مقدار عدم تعادل حاصل از 1.7% برای حالتی متفاوت از حالت اسمی قابل قبول است. برای تعیین دقیق تر توان، مدار با استفاده از مقادیر به روز شده مصرف بخار و ضریب بازسازی مجدد محاسبه می شود.

تعیین شاخص های بازده حرارتی. مقادیر به دست آمده قابل قبول است.

11. ادبیات

1. نیروگاه های حرارتی صنعتی: کتاب درسی برای دانشگاه ها / Bazhenov M.I., Bogorodsky A.S., Sazanov B.V., Yurenev V.N.; ویرایش شده توسط سوکولووا ای.یا. -چاپ دوم، بازنگری شده. - م.: انرژی، 1979. - 296 ص.، ill.

Rivkin S.L., Alexandrov A.A. خواص ترموفیزیکی آب و بخار آب - م.: انرژی، 1980. - 424 ص.، ill.

ریژکین وی.یا. نیروگاه های حرارتی: کتاب درسی برای دانشگاه ها. - ویرایش دوم، تجدید نظر شده. و. اضافه کردن. - م.: انرژی، 1976. -447 ص.

Burov A.L.، Kashcheev V.P. راهنمای انجام کار محاسباتی در رشته "فرایندها و تاسیسات حرارتی" و "نیروگاههای حرارتی" برای دانشجویان رشته های برق، Mn.: BNTU، 2003.

Streman L.S.، Tevlin S.A.، Sharkov A.T. نیروگاه های حرارتی و هسته ای: کتاب درسی برای دانشگاه ها. ویرایش دوم - م.: Energoizdat، 1982. - 456 ص.

کارخانه توربین بخار PT-135/165-130/15

توان 135 مگاوات

توربین بخار چگالشی با تولید و دو استخراج بخار کنترل شده با گرمایش PT-135/165-130-15 (شکل 1) برای به حرکت درآوردن ژنراتور الکتریکی TVV-165-2 با سرعت روتور 3000 دور در دقیقه و آزاد کردن بخار برای نیازهای تولید و گرمایش

این توربین دارای توان الکتریکی نامی 135 مگاوات، خروجی اسمی تولید 320 تن در ساعت و خروجی گرمایش اسمی (در مجموع دو خروجی) 110 Gcal/h با پارامترهای اسمی زیر است:

بار حرارتی کل اسمی عصاره های گرمایشی، برابر با 110 Gcal/h، با پارامترهای اسمی بخار تازه، دبی نامی آب خنک کننده از کندانسور با دمای ورودی محاسبه شده آن، بازسازی کامل فعال، مقدار آب تغذیه گرم شده در HPH برابر با 100٪ جریان بخار به توربین است.

حداکثر توان الکتریکی توربین 165 مگاوات است و با پارامترهای اسمی بخار تازه، بازسازی کامل روشن، استخراج بخار گرمایش خاموش، در حضور استخراج تولید به میزان 220-250 تن در ساعت، آب خنک کننده ارائه می شود. سرعت جریان برابر با 12400 متر مکعب در ساعت، در دمای طراحی آن در ورودی کندانسور 20 درجه سانتی گراد است.

حداکثر بار حرارتی کل استخراج های گرمایشی، با در نظر گرفتن گرمایش آب آرایشی در کندانسور، 140 Gcal/h است.

حداکثر بار انتخابی تولید 390 تن در ساعت است.

توربین دارای سه استخراج بخار قابل تنظیم است: یکی تولید و دو گرمایش - بالا و پایین.

انتخاب ها	مصرف کننده بخار	پارامترهای بخار در محفظه نمونه برداری		مقدار بخار گرفته شده، t/h
		فشار، MPa (kgf/cm2) abs	دما، درجه سانتی گراد
	PVD № 7
	PVD № 6
	PVD شماره 5
	هواگیر
	HDPE شماره 4
	HDPE شماره 3
	HDPE شماره 2
	HDPE شماره 1

استخراج‌های حرارتی دارای محدودیت‌های کنترل فشار زیر هستند: 0.088-0.245 مگاپاسکال (0.9-2.5 kgf/cm2) abs. 0.0392-0.118 مگاپاسکال (0.4-1.2 kgf/cm2) abs.

فشار قابل تنظیم در خروجی تولید را می توان در محدوده 1.18-2.07 MPa (12-21 kgf/cm 2) abs تنظیم کرد.

توربین دارای هفت استخراج غیرقابل تنظیم است که برای گرم کردن آب تغذیه تا دمای 232 درجه سانتیگراد طراحی شده است. داده های استخراج احیا کننده در جدول آورده شده است.

این داده ها با حالت عملکرد توربین در پارامترهای اسمی بخار تازه، دما مطابقت دارد

* بخار از مهر و موم. آب خنک کننده 20 درجه سانتی گراد، مقدار بخار گرفته شده از خروجی تولید با فشار 1.47 مگاپاسکال (15 کیلوگرم بر سانتی متر مربع)، 320 تن در ساعت، فشار در خروجی گرمایش بالایی قابل تنظیم 0.078 مگاپاسکال (0.8 کیلوگرم بر سانتی متر مربع) abs، دمای آب برگشتی شبکه 30 درجه سانتیگراد، مقدار اسمی گرمای عرضه شده به مصرف کننده معادل 110 Gcal/h و جریان بخار اسمی به توربین.

امکان بهره برداری از واحد توربین با عبور آب جبرانی از بانک کندانسور داخلی وجود دارد.

عملکرد طولانی مدت توربین با توان نامی در مقادیر زیر پارامترهای اصلی مجاز است: فشار بخار تازه از 12.2 تا 13.2 مگاپاسکال (125-135 کیلوگرم بر سانتی متر مربع) abs. دمای بخار تازه از 545 تا 560 درجه سانتیگراد؛ دمای آب خنک کننده در ورودی کندانسور تا 33 درجه سانتیگراد است.

عملکرد توربین مجاز نیست: در فشارهای محفظه تولید بیش از 2.08 مگاپاسکال (21 کیلوگرم بر سانتی متر مربع) abs، در محفظه گرمایش فوقانی بیش از 0.245 مگاپاسکال (2.5 کیلوگرم بر سانتی متر مربع) abs. و در محفظه گرمایش پایینی بیش از 0.196 مگاپاسکال (2 kgf/cm 2) abs. در حالی که رگولاتورهای فشار روشن هستند و فشار در محفظه تخلیه تولید کمتر از 1.18 مگاپاسکال (12 کیلوگرم بر سانتی‌متر مربع) abs، در محفظه گرمایش بالا کمتر از 0.058 مگاپاسکال (0.6 کیلوگرم بر سانتی‌متر مربع) abs است. محفظه تخلیه گرمایش پایین کمتر از 0.039 MPa (0.4 kgf/cm 2) abs. برای اگزوز به اتمسفر؛ طبق یک طرح نصب موقت ناتمام.

دستگاه تیغه توربین طوری طراحی و پیکربندی شده است که در فرکانس شبکه 50 هرتز کار کند که مربوط به سرعت روتور واحد توربین 3000 دور در دقیقه است. عملکرد طولانی مدت توربین با انحرافات فرکانس در شبکه در محدوده 49-50.5 هرتز مجاز است. در شرایط اضطراری، کارکرد کوتاه مدت توربین با فرکانس شبکه کمتر از 49 هرتز، اما نه کمتر از 48.5 هرتز برای مدت زمان مشخص شده در مشخصات فنی مجاز است.

طراحی توربین.توربین PT-135/165-130//15 یک واحد دو سیلندر تک شفت است که از یک سیلندر فشار قوی و یک سیلندر کم فشار تشکیل شده است.

بخار تازه به دو شیر توقف عرضه می شود که از آنجا از طریق چهار لوله بای پس (دو تا از هر شیر) به شیرهای کنترل HPC می رسد. سوپاپ ها در جعبه های بخار جوش داده شده به بدنه سیلندر قرار دارند. از HPC، بخار به سمت استخراج تولید و به شیرهای کنترل LPC واقع در جعبه های بخار هدایت می شود که به قسمت ورودی بخار LPC جوش داده می شود. با خروج از آخرین مرحله LPC، بخار اگزوز وارد کندانسور می شود.

HPC دو جداره و ضد جریان است. در جریان سمت چپ که به سمت بلبرینگ جلو هدایت می شود، یک مرحله کنترل تک تاج و شش مرحله فشار وجود دارد، در جریان سمت راست شش مرحله فشار وجود دارد.

LPC شامل سه بخش است: PSD که دارای یک مرحله کنترل تک تاجی و شش مرحله فشار است. یک محفظه میانی دارای یک مرحله کنترل تک ردیفی و یک مرحله فشار، و یک پمپ فشار پایین دارای یک مرحله کنترل تک ردیفی و دو مرحله فشار. تمام مراحل LPC چرخش راست است. تمام دیسک های روتور فشار بالا به طور یکپارچه با شفت فورج شده اند.

شش دیسک روتور کم فشار فورج جامد و شش دیسک نصب شده است.

روتورهای HPC و LPC، LPC و ژنراتور با استفاده از کوپلینگ های صلب به یکدیگر متصل می شوند. سرعت چرخش بحرانی شفت توربین متصل شده توسط یک کوپلینگ صلب به ژنراتور TVV-165-2 در زیر آورده شده است.

نقطه ثابت توربین در تکیه گاه های جلوی لوله اگزوز توربین قرار دارد. انبساط واحد به سمت بلبرینگ جلو رخ می دهد.

برای کاهش نشت بخار در توربین، از مهر و موم های لابیرنت غیر تماسی استفاده می شود.

این توربین مجهز به یک دستگاه تراش شفت است که خط شفت را می چرخاند

واحد توربو با فرکانس 4 دور در دقیقه.

سیستم تنظیم و حفاظت خودکار.سیستم کنترل خودکار با پیوندهای انتقال هیدرولیک به صورت یکپارچه و از نظر استاتیک مستقل ساخته شده است. هنگامی که بار الکتریکی فوراً از ژنراتور برداشته می شود، سیستم کنترل توربین افزایش سرعت روتور را زیر سطح تنظیم قطع کننده مدار ایمنی محدود می کند.

تنظیم کننده نوع هیدرودینامیک برای حفظ سرعت روتور توربین با ناهمواری 0.5±4.5٪ طراحی شده است. تنظیم کننده سرعت متشکل از یک پمپ گریز از مرکز مجزا (پروانه) است که بر روی محور توربین نصب شده است و خود یک تنظیم کننده سرعت نوع تسمه غشایی که فشار پمپ را حس می کند.

این توربین مجهز به سه تنظیم کننده فشار است: یکی برای استخراج تولید و دو تنظیم کننده برای استخراج گرمایش. تنظیم کننده های فشار به طور خودکار فشار بخار را در محفظه های نمونه برداری در یک سطح تنظیم شده حفظ می کنند.

این مقررات به توربین اجازه می دهد تا طبق برنامه حرارتی (با حداقل مقدار بخار وارد شده به کندانسور) کار کند.

برای جلوگیری از ورود بخار به داخل توربین در صورت بسته شدن یا نشتی نابهنگام شیرهای کنترل، دو شیر قطع کن فشار قوی مجهز به کرکره اتوماتیک ارائه شده است.

برای محافظت از توربین از افزایش غیرقابل قبول سرعت چرخش در صورت نقص سیستم کنترل، از یک قطع کننده مدار ایمنی استفاده می شود.

دستگاه متراکم کنندهشامل در خودمگروه کندانسور، دستگاه حذف هوا، نصب برای نظافت لوله های کندانسور، پمپ های کندانس و سیرکولاسیون، اجکتور سیستم سیرکولاسیون، فیلتر آب، خطوط لوله با اتصالات لازم.

گروه کندانسور متشکل از یک کندانسور با یک بسته توکار به مساحت کل 6000 متر مربع است و برای متراکم کردن بخار ورودی به آن، ایجاد خلاء در لوله اگزوز توربین و حفظ میعانات و همچنین استفاده طراحی شده است. گرمای بخار ورودی به کندانسور در حالت های عملیاتی طبق برنامه حرارتی - برای گرم کردن آب آرایشی در بسته داخلی.

هر بسته لوله کندانسور دارای محفظه های آب ورودی و چرخشی با منبع تغذیه و تخلیه جداگانه آب خنک کننده است که امکان خاموش کردن و تمیز کردن بسته های اصلی یا داخلی را بدون توقف توربین فراهم می کند. برای جبران انبساط حرارتی، کندانسور بر روی چهار تکیه گاه فنری نصب می شود.

سه پمپ میعانات گازی که یکی از آنها پشتیبان است، میعانات را از کلکتور میعانات گازی خارج کرده و از طریق کولرهای اجکتوری، یک هیتر جعبه پرکن و HDPE به هواگیر می رساند.

گیاه احیا کنندهطراحی شده برای گرم کردن آب تغذیه با بخار گرفته شده از مراحل میانی توربین، و از چهار پمپ فشار کم، یک هواگیر و سه پمپ فشار بالا تشکیل شده است.

نمودار پایه حرارتی واحد توربین در شکل نشان داده شده است. 2.

HDPE شماره 1، 2، 3 و 4 برای گرم کردن متوالی میعانات اصلی قبل از وارد کردن آن به هواگیر طراحی شده اند. هر HDPE یک مبدل حرارتی آب و بخار سطحی از نوع عمودی است.

هر HPH یک مبدل حرارتی آب-بخار سطحی عمودی با یک دیسوپرهیتر داخلی و خنک کننده زهکشی است. تمام پمپ های فشار برای آب برای کارکردن با فشار کامل پمپ های تغذیه طراحی شده اند.

1 منطقه استفاده
2 مراجع هنجاری
3 اصطلاحات، تعاریف، نمادها و اختصارات
4 مقررات عمومی
5 اطلاعات فنی عمومی
6 الزامات فنی عمومی
7 الزامات برای قطعات
7.1 اجزای سیلندر HP (نقشه های 1، 3 - 5، 7 - 9، 11، 12، 14)
7.2 اجزای سیلندر LP (کارت های 2، 4 - 8، 10، 14)
روتورهای 7.3 اسب بخار، LP (نقشه 15)
7.4 بلبرینگ جلو (نقشه های 16، 17، 22، 24)
7.5 بلبرینگ وسط (کارت های 16 - 24)
7.6 بلبرینگ 4 - 5 (کارت های 16، 17، 22، 24)
7.7 دستگاه چرخش (کارت 25)
سیلندر 7.8 اسب بخار (کارت 26)
سیلندر 7.9 LP (کارت 26)
7.10 گروه پمپ (نقشه 27)
درایو سرعت سنج 7.11 (نقشه 28)
7.12 بلوک قرقره سوپاپ ایمنی (نقشه های 29، 30 - 34)
7.13 بلوک قرقره سوپاپ ایمنی (نقشه های 29، 30 - 34)
7.14 کنترل کننده سرعت (نقشه های 30 - 32، 34 - 36)
7.15 تنظیم کننده فشار برای نرم افزار و نگهداری کمتر (نقشه های 30 - 32، 34 - 36)
7.16 سوئیچ (کارت های 30، 36)
7.17 سوئیچ RD (کارت های 30، 36)
7.18 واحد کنترل (نقشه های 30 - 32، 34 - 36)
7.19 قرقره کنترل میانی (نقشه های 30 - 32، 34 - 36)
7.20 مدار شکن ایمنی (کارت 37)
7.21 قفل شدن خودکار شیر توقف (نقشه های 30، 32، 33، 38، 39)
7.22 کرکره اتوماتیک شیر اطمینان (کارت های 30، 32، 33، 38، 39)
سروموتور CWD 7.23 (نقشه های 30، 32، 33، 38، 39)
7.24 سروموتور ChSD (نقشه های 30، 32، 33، 38، 39)
7.25 نرم افزار سروموتور با تنظیم کننده فشار (نقشه های 30، 32، 33، 38، 39)
7.26 نرم افزار Servomotor (نقشه های 30، 32، 33، 38، 39)
7.27 سروموتور ChND (کارت های 30، 32، 33، 38، 39)
7.28 سروموتور ChND (کارت های 30، 32، 33، 38، 39)
7.29 اهرم های سروموتورهای PO، CHND و دیافراگم های دوار 21، 23 st (نقشه 40)
7.30 دستگاه توزیع بادامک ChVD، ChSD (نقشه 41)
7.31 ستون ها و اهرم های شیرهای کنترل ChVD، ChSD (نقشه 42)
7.32 شیر توقف (نقشه های 43 - 47)
7.33 سوپاپ ایمنی (کارت های 43 - 47)
7.34 دریچه های کنترل ChVD (کارت های 43 - 45، 47)
7.35 دریچه های کنترل ChSD (کارت های 43 - 45، 47)
8 الزامات مونتاژ و محصول تعمیر شده
9 تست و نشانگر کیفیت توربین تعمیر شده
10 الزامات ایمنی
11 ارزیابی انطباق
ضمیمه A (اجباری). جایگزینی مواد قابل قبول
ضمیمه B (اجباری). هنجارهای مجوزها و تداخل
پیوست B (توصیه می شود). فهرست وسایل اندازه گیری ذکر شده در استاندارد
ضمیمه D (اجباری). تعویض لاستیک بدون باز کردن مرحله توربین
پیوست D (اجباری). بازرسی سایش فرسایشی پره های کار 23 (26)، 24 (27)، 25 (28) مراحل توربین T-175/210-130، T-185/220-130-2، PT-135/165-130، PT-140 /165-130-2
پیوست E (اجباری). بازرسی ترشی فلز پره های فولادی کروم توربین های بخار
پیوست G (اجباری). آب بندی و پر کردن حفره های مرکزی روتورهای توربین فشار قوی و متوسط ​​با گاز بی اثر
پیوست I (اجباری). اندازه گیری شیب بدنه یاتاقان ها (پیچ خوردگی میله های عرضی)
ضمیمه K (اجباری). در مورد اقدامات اولویت دار برای اطمینان از عملکرد قابل اعتماد روتورهای توربین های بخار فشار متوسط ​​و پایین بدون گرمای بیش از حد صنعتی تولید شده توسط UTZ CJSC
پیوست L (اجباری). در مورد اقدامات برای بهبود قابلیت اطمینان روتورهای توربین LP PT-135/165-130، PT-140/165-130-2 و PT-140/165-130-3
کتابشناسی - فهرست کتب

توربین PT-135/165-130 یک توربین بخار گرمایشی با قابلیت تنظیم یک تولید و دو استخراج بخار گرمایشی برای نیازهای تولید، گرمایش و تامین آب گرم است. نمودار پایه حرارتی واحد توربین در شکل 1 نشان داده شده است.

توان نامی واحد توربین 135 مگاوات با مقادیر زیر پارامترهای یکی از حالت های تضمین شده توسط سازنده است:

حداکثر مقدار استخراج تولید در صورت عدم استخراج حرارتی 108.3 کیلوگرم بر ثانیه با توان در پایانه های ژنراتور 135 مگاوات و 133.3 کیلوگرم بر ثانیه با توان 110 مگاوات است.

حداکثر توان الکتریکی واحد توربین، 165 مگاوات، با دبی تولیدی 62 کیلوگرم بر ثانیه و خاموش شدن استخراج حرارتی به دست می آید.

توان نامی واحد توربین در حالت چگالش (تولید و استخراج گرمایش خاموش است) 120 مگاوات است.

استخراج بخار بدون تنظیم پس از مرحله 7 با فشار حدود 3.43 مگاپاسکال ارائه می شود. استخراج بخار برای مصرف خارجی پس از مرحله شانزدهم به میزان 20.8 کیلوگرم بر ثانیه بیش از دبی بخاری احیاکننده P4 مجاز است (شکل 2 را ببینید).

استخراج گرمایش منطقه ای را می توان هم برای گرم کردن آب شبکه در بخاری های شبکه (بویلر) و هم برای گرم کردن آب اضافی در مبدل های حرارتی ایستگاه استفاده کرد.

سیستم کنترل اتوماتیک به شما این امکان را می دهد که به طور همزمان و مستقل توان الکتریکی تولید شده، خروجی تولید و دو خروجی گرمایش را تنظیم کنید. در این حالت، برنامه زمانی بارهای الکتریکی و سه بار حرارتی برآورده می شود.

عکس. 1. نمودار شماتیک نصب توربین PT-135-130

شکل 2. نمودار جریان بخار در سیلندرها و مهر و موم انتهایی توربین PT-135-130

این توربین از دو سیلندر تشکیل شده است: یک سیلندر فشار قوی HPC و یک سیلندر فشار متوسط ​​و پایین CDND. پمپ ورید مرکزی دو جداره و ضد جریان است. بدن درونی بر روی چهار پا از بدن بیرونی آویزان است. در جریان سمت چپ که به سمت بلبرینگ جلو هدایت می شود، یک مرحله کنترل تک تاج و شش مرحله فشار وجود دارد. بخار پس از HPC از طریق چهار خط لوله بخار به قطر 350 میلی متر به تولید و از طریق چهار لوله بای پس به قطر 350 میلی متر به شیرهای کنترل پمپ فشار مرکزی ارسال می شود. HPC توربین PT-135/165-130 با HPC توربین های R-100-130 و T-175-130 یکپارچه شده است.

CSND دارای: هفت مرحله از قسمت فشار متوسط ​​ChSD (تا محفظه استخراج گرمایش بالایی)، دو مرحله از محفظه میانی نرم افزار (بین محفظه های استخراج گرمایش) و سه مرحله از قسمت کم فشار ChND. تعداد کل مراحل در توربین 25 مرحله است که شامل چهار مرحله کنترل تک تاجی (مرحله اول در HPC، CSD، PO و CND) می باشد.

بخار تخلیه شده در توربین وارد کندانسور K می شود. خازن دو جریان، با پرتو داخلی. آب در حال گردش (خنک کننده) یا آرایشی از طریق بسته تعبیه شده که سطح آن 18 درصد از سطح کندانسور است، عبور می کند. سرعت جریان اسمی آب آرایشی از طریق بسته داخلی به ترتیب 0.42 متر مکعب در ثانیه و 0.84 متر مکعب در ثانیه در حالت چهار و دو زمانه روشن است. مشخصات فنی توربین برای عبور آب شبکه از باندل تعبیه شده پیش بینی نشده است.

کندانسور مجهز به دی سوپرهیتر برای کاهش دما در لوله اگزوز توربین در حالت هایی با عبور بخار کم به کندانسور است. میعانات تزریقی دی سوپرهیتر از خط فشار پمپ های میعانات گازی به میزان 8.3 کیلوگرم بر ثانیه تامین می شود. دی سوپرهیتر همچنین امکان معرفی آب تصفیه شده شیمیایی را به مقدار بیش از 11.1 کیلوگرم در ثانیه فراهم می کند.

طراحی کندانسور به آن اجازه می دهد تا هم بر روی سطح خنک کننده کامل و هم در بخشی از سطح کار کند، از جمله در طول حالت های کار توربین طبق برنامه حرارتی در یک بسته داخلی با خنک کننده آن یا با گردش یا آب آرایشی.

اجکتور اصلی و سیل اجکتور دارای مبدل های حرارتی داخلی PEO و PEU برای تراکم و استفاده از گرمای مخلوط بخار و هوا هستند که به ترتیب از کندانسور و آخرین محفظه های مهر و موم انتهایی توربین مکیده می شوند. مبدل های حرارتی PEO و PEU اغلب به ترتیب کولر برای اجکتورهای EO و EU نامیده می شوند.

بخاری جعبه پرکن PS برای مکش و متراکم کردن بخار از محفظه های میانی مهر و موم انتهای توربین و استفاده از گرمای این بخار برای گرم کردن میعانات اصلی طراحی شده است.

میعانات اصلی از کندانسور توربین توسط پمپ های میعانات گازی KN به سیستم گرمایش احیا می شود. میعانات اصلی در مبدل حرارتی اجکتور اصلی PEO، در مبدل حرارتی اجکتور مهر و موم PEU، در بخاری جعبه پرکن PS، در چهار بخاری کم فشار P1، P2، P3، P4، در حرارت بالا گرم می شود. هواگیر فشار D (0.59 مگاپاسکال) و در سه بخاری پرفشار P5، P6، P7. اندازه استاندارد بخاری ها در جدول 1 آورده شده است.

مبدل حرارتی سه مرحله ای اجکتور اصلی PEO اجازه عبور میعانات اصلی را به مقدار کمتر از 19 کیلوگرم بر ثانیه و حداکثر 56 کیلوگرم بر ثانیه می دهد. مقاومت هیدرولیکی PEO در سمت آب به ترتیب 200-470 کیلو پاسکال است.

PEU دو مرحله ای برای عبور میعانات اصلی از 50 تا 125 کیلوگرم بر ثانیه طراحی شده است. مقاومت هیدرولیکی در سمت آب به ترتیب 200-780 کیلو پاسکال است.

دبی نامی میعانات اصلی از طریق بخاری جعبه پرکن 111 کیلوگرم بر ثانیه است. مقاومت هیدرولیکی پست 100 کیلو پاسکال است.

میعانات PEO و PS از طریق مهر و موم های آب به کندانسور تخلیه می شود. میعانات PEU به یک منبسط کننده اتمسفر تخلیه می شود. یک شیر چرخش از نوع KUR-4-110/80-1 بر روی خط لوله اصلی میعانات بین بخاری جعبه پر کردن و بخاری احیا کننده P1 نصب شده است. شیر چرخش تضمین می کند که بخشی از میعانات اصلی به کندانسور برگردانده می شود تا آن را در جمع کننده کندانس کندانسور جمع کند و حداقل دبی مجاز میعانات اصلی را از طریق PEO، PEU، PS در نرخ جریان بخار کم به داخل کندانسور حفظ کند. کندانسور. حداکثر جریان مجاز میعانات گازی از طریق خط چرخش 69.4 کیلوگرم بر ثانیه است.

میز 1.

تجهیزات تبادل حرارت برای واحد توربین PT- 135/165- 130/15

نام تجهیزات	تعیین		تعداد، عدد	سازنده
	مطابق شکل 1.1	اندازه استاندارد
خازن با پرتو داخلی اضافی	به (با معاونت)	K2-6000-1	1	TMZ
بخاری های کم فشار	P1 P2 P3 P4	PN-350-16-7-1 PN-350-16-7-P PN-400-26-7-P PN-400-26-7-U	1 1 1 1	SZEM SZEM SZEM SZEM
هواگیر	D	DP-500	2	سیبانر-گوماس
بخاری های فشار قوی	P5 P6 P7	PV-800-230-14 PV-800-230-21 PV-800-230-32	1 1 2	TKZ TKZ TKZ
آبگرمکن شبکه	PSG1 PSG2	PSG-1300-3-8-1 PSG-1300-3-8-1	1 1	TMZ TMZ
مبدل های حرارتی کمکی بخار آب و دستگاه های مکش هوا	PS EO اتحادیه اروپا	PN-250-16-7-P sv EP-3-2A EU-120-1	1 2 1	SZEM TMZ TMZ

زهکشی هیترهای احیا کننده P1 و P2 به ترتیب توسط گرانش به جمع کننده های کندانس بخاری های شبکه PSG1 و PSG2 تخلیه می شود.

تخلیه از بخاری های شبکه PSG1 و PSG2 توسط پمپ های زهکشی DN1 و DN2 به ترتیب قبل از بخاری های P1 و P3 (میکسرهای C1 و C2) به خط اصلی میعانات هدایت می شوند.

زهکشی بخاری P4 به P3 تبدیل می شود و سپس توسط پمپ تخلیه DN3 به خط اصلی میعانات در مقابل P4 هدایت می شود (میکسر C3).

مقاومت هیدرولیک (آب) هر بخاری کم فشار در حالت اسمی 0.05 مگاپاسکال است. بخاری های کم فشار کولر بخار یا زهکشی ندارند.

از بخاری P4 میعانات اصلی به هواگیر هدایت می شود. بخار حرارتی از خط استخراج به داخل پاداتور وارد هواگیر می شود. بخار حرارتی به هواگیر از خط استخراج به بخاری P5 منتقل می شود. میعانات برگشتی بخار تولیدی، زهکشی بخاری های پرفشار و نشت بخار از اولین رهگیری آب بندی میله های شیر کنترلی پمپ فشار قوی و شیرهای کنترل پمپ فشار کم نیز به هواگیر ارسال می شود.

رگولاتور الکترونیکی فشار 0.59 مگاپاسکال را در هواگیر با عمل بر روی دریچه گاز نصب شده بر روی خط استخراج بخار به داخل هواگیر حفظ می کند. خطی برای تغییر هواساز به بخار گرمایش استخراج احیا کننده موتور فشار قوی فشار قوی وجود دارد.

از فضای بخار مخزن هواگیر، بخار به اجکتورهای EO و EC و خط لوله اکولایزر دی ایراتورهای CHP تامین می شود. از خط لوله اکولایزر، بخار به منیفولد آب بندی و از منیفولد به اتاق های میانی مهر و موم انتهایی توربین می رسد. بخار در دمای حداقل 130 درجه سانتیگراد و فشار حدود 0.11 مگاپاسکال به آب بندی ها عرضه می شود.

هواگیر در ساختمان اصلی نیروگاه حرارتی در ارتفاع (ارتفاع) 21+ یا 12+ متر بسته به نوع پمپ تغذیه نصب می شود. برای ایجاد مقدار اسمی فشار بخار تازه دیگ، پمپ تغذیه فشاری در حدود 20 مگاپاسکال ایجاد می کند (بسته به نوع دیگ در حال نصب و نمودار لوله کشی فشار پمپ، فشار پمپ مشخص می شود).

بخاری های فشار قوی دارای خنک کننده های داخلی برای بخار و گرمایش میعانات بخار هستند. زهکشی بخاری به صورت آبشاری تخلیه می شود. مقاومت های هیدرولیکی هیترهای P5، P6، P7 در دبی آب خوراک نامی به ترتیب 0.15، 0.11 و 0.12 مگاپاسکال می باشد.

برگشت میعانات بخار تولیدی نیز به خط اصلی میعانات گازی روبروی هیتر P3 امکان پذیر است.

نیروگاه گرمایشی از دو بخاری شبکه افقی PSG1 و PSG2 تشکیل شده است. هر بخاری برای توان حرارتی اسمی 64 مگاوات طراحی شده است. هنگام کار با یک استخراج گرمایش پایین، بخاری شبکه PSG1 می تواند بار حرارتی اسمی واحد توربین را برابر با 128 کیلو وات فراهم کند.

دبی اسمی آب شبکه در دمای متوسط ​​آن 75+ 0.639 بر ثانیه و حداکثر آن 0.833 بر ثانیه است. مقاومت هیدرولیکی PSG به ترتیب 0.052 و 0.086 مگاپاسکال است.

برای گاز زدایی آبی که تلفات میعانات را از سیکل اصلی جبران می کند، از هواگیر خلاء از نوع DV-400 استفاده می شود. یک شیر کنترل بر روی خط لوله عرضه نصب شده است که توسط یک کنترل کننده الکترونیکی سطح میعانات در هواگیر اصلی کنترل می شود.

قیمت عمده فروشی واحد توربین 1.6 میلیون روبل است. (در قیمت های سال 1987).

جدول 2.

قابلیت تنظیم دیافراگم چرخشی بالا و پایین توربین PT- 135/165 - 130/15

توجه داشته باشید.هنگام کار با دو استخراج گرمایش قابل تنظیم، فشار در استخراج فوقانی باید حداقل 0.05 مگاپاسکال از فشار در پایین تر باشد.

عدم حساسیت تنظیم فشار در استخراج حرارتی از 0.005 مگاپاسکال و در تولید - 0.01 مگاپاسکال تجاوز نمی کند. قابلیت های تنظیم دیافراگم چرخشی بالایی در سطوح بالا از دمای آب گرمایش استفاده می شود، به عنوان مثال. در دمای پایین بیرون

شکل 3. نمودار تغییرات مقادیر نشت بخار از طریق محفظه ها
مهر و موم انتهای توربین (برای تعیین پارامترها، به شکل 2 مراجعه کنید)

شکل 4. نمودارهای آنتالپی بخار در محفظه های گرمایشی
در جریان بخار در ورودی به DSND در فشارهای مختلف بخار:
الف - در اتاق انتخاب بالایی؛ ب- در محفظه استخراج تحتانی

جدول 3.

پارامترهای ترمودینامیکی بخار و میعانات در واحد توربین PT-135/165-130/15

№ p/p	گزینه ها محیط	واحد اندازه گیری شده	عناصر مدار حرارتی (نمادها در شکل 1.1 نشان داده شده اند)
			P7	P6	P5	D	P4	P3	P2	P1	PSG2	PSG1	به
بخار حرارتی
1	فشار انتخاب	MPa	3,154	2,16	1,472	0,589	0,471	0,268	0,118	0,045	0,118	0,045	0,00628
2	Enthelpy در انتخاب	کیلوژول بر کیلوگرم	3147	3064	2982	2982	2796	2701	2588	2506	2588	2506
3	فشار بخاری	MPa	2,982	2,025	1,380	0,589	0,460	0,262	0,111	0,041	0,107	0,041
4	دمای اشباع در بخاری	درجه سانتی گراد	233,5	213,0	194,0	158,0	148,7	129,0	102,5	76,4	101,5	76,25
زهکشی بخار گرمایشی
5	زیرسرد کردن	درجه سانتی گراد	8,0	9,5	10,0	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0
6	درجه حرارت	درجه سانتی گراد	219,0	200,0	172,0	158,0	148,0	129,0	102,5	76,4	101,5	76,25
7	آنتالپی	کیلوژول بر کیلوگرم	939,3	852,6	728,2		626,5	542,0	429,62	319,81	425,39	319,20	154,92
محیط گرم شده در خروجی
8	فشار	MPa	17,62	17,74	17,85	—	1,24	1,30	1,35	1,40	0,60	0,65
9	گرمای کم	درجه سانتی گراد	1,5	2,0	3,5	0,0	1,7	1,2	5,0	5,0	4,0	5,0
10	درجه حرارت	درجه سانتی گراد	232,0	211,0	190,5	158	147,0	127,8	97,5	71,4	97,5	71,25
11	آنتلپی	کیلوژول بر کیلوگرم	1003,0	908,2	817,5	667,3	619,73	537,65	409,5	299,9	408,9	288,7
12	ضرایب اتلاف گرمای بخاری به محیط (پذیرفته شده)	—	1,008	1,007	1,006	1,005	1,004	1,003	1,003	1,003	1,003	1,003